綜上所述，不同時(shí)效態(tài)SUS630不銹鋼在通入飽和HZS的NACE A溶液和3% COz +3% HzS+Nz+Hz0介質(zhì)中均發(fā)生了應(yīng)力腐蝕，且在通入飽和HZS的NACEA溶液介質(zhì)中的腐蝕程度較為嚴(yán)重，雙級(jí)時(shí)效熱處理后試樣的抗應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于單級(jí)時(shí)效試樣，主要表現(xiàn)為材料的伸長率、內(nèi)積功和抗拉強(qiáng)度的降幅較小。

2. 2顯微組織觀察與分析

    兩種時(shí)效狀態(tài)試樣的顯微組織如圖2所示。圖2(a)中600℃時(shí)效處理組織主要為板條狀回火馬氏體，其中馬氏體位相關(guān)系清晰，其中分布著大量的白色析出相。600 0C+605℃雙級(jí)時(shí)效處理后試樣的組織如圖2(b)所示，馬氏體板條間出現(xiàn)較明顯的明暗對(duì)比，其中大片黑色區(qū)域?yàn)榛鼗鹚魇象w，隨著時(shí)效溫度的升高，回火馬氏體向回火索氏體轉(zhuǎn)變速率加快，因此，具有更多的黑色區(qū)域(回火索氏體)C9ao7

    表5為兩種時(shí)效處理狀態(tài)下的試樣在惰性介質(zhì)中腐蝕后的屈服強(qiáng)度和維氏硬度，其中600 0C + 605 0C雙級(jí)時(shí)效屈服強(qiáng)度和硬度都較低。由于第一級(jí)時(shí)效組織中析出物的存在會(huì)成為第二級(jí)時(shí)效析出物形核的核心，因此加快了析出物的生長，位錯(cuò)間的相互作用變?nèi)?，同時(shí)母相位相關(guān)系也由共格過渡為非共格關(guān)系，弱化了彌散強(qiáng)化作用，導(dǎo)致材料的強(qiáng)度和硬度降低[o.}}az}。文獻(xiàn)[[13 ]認(rèn)為，材料的應(yīng)力腐蝕敏感性與韌脆性混合斷口，但脆性斷裂占主導(dǎo)。圖3 (d)中斷口形貌呈現(xiàn)韌性斷裂特征。由此可知，B}號(hào)試樣的應(yīng)力腐蝕程度大于B一號(hào)試樣。由此可知，不同時(shí)效狀態(tài)17}PH不銹鋼在2號(hào)介質(zhì)(即通入飽和HZS的MACE A溶液)中的腐蝕程度均比在3號(hào)介質(zhì)中嚴(yán)重，且單級(jí)時(shí)效處理后試樣的應(yīng)力腐蝕程度比雙級(jí)時(shí)效處理更嚴(yán)重，即A一試樣的腐蝕程度最嚴(yán)重。研究表明，材料抗應(yīng)力腐蝕性能的下降主要表現(xiàn)為材料伸長率下降、內(nèi)積功降低及抗拉強(qiáng)度降低[Daasl，這與慢應(yīng)變速率拉伸的試驗(yàn)結(jié)果相吻合。