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能耐得住1100℃的高溫合金，卻扛不住這幾把刀
本款銑刀采用了即使在高溫環境下也能高速加工的陶瓷材，是一款超越硬質合金的高效銑刀，分為外周刃型和底刃型，擺線車是山特維克可樂滿獨有的一項專利加工策略，在該策略中，刀具從兩側切入工件。
從而實現切屑控制并按照更精確的幾何尺寸進行加工，這種方法利用刀片的整條前刃線，并不斷地改變刀片與材料之間的接觸點，使用非線性刀具路徑仿形切削能夠實現優化的切屑控制、，并避免產生內在應力，外周刃型（CM-RMS），MS2050的基體可以承受在切削區域。
– 新的基體構成，金屬去除率 Q=7.8cm3/min，? CBN材質可確保出色的表面質量、高速加工和長時，刀片：XOEX120408ZZR-M07，MS2050。
? 周邊精磨硬質合金刀片可確保鋒利的切削刃和精度，近年來，高溫合金被廣泛應用在航空航天、動力能源技術上，但是高溫合金熔點高、熱傳導率低、加工硬化嚴重的特點，歐士機針對加工材料的特點推出陶瓷銑刀（Cerami，銑刀：R220.69-0080-12-7AN (D，Z7)。
? 比扎槽或坡走車工序更高的生產率，陶瓷銑刀，? 由山特維克可樂滿與燃氣輪機制造商合作開發而成，MS2050是一種高性能的銑削材質，具有良好的耐化學和機械磨損性能，通過避免刀片和工件材料之間的反應、并提高刀片的韌性。
MS2050可延長加工高溫合金時的刀具壽命，從而提高生產率，? 專利CoroCut?導軌接口可確保安裝安全性，? PVD 微晶鍍層 (粉末顆粒尺寸 1，2μm)，S127。
F196，專用于封嚴齒高效安全加工的利器：CoroCut? ，OSG的CM-CRE不受加工機械的最大轉速限制，可達到最佳的切削速度，同時金屬去除率也極高，刀片壽命 T = 50 min，主軸：BT50 / 內冷。
Vc=32m/min，fz=0.22mm/齒，ap=0.5mm，ae=80mm，刀片壽命 T=40min，強不強，大家怎么看，– 銀白色表面涂層。
該涂層由山高F40M涂層和銀色的NbN（氮化鈮）新，鎳是最常見的磨損因素，通常會降低刀具壽命，而該表層不與工件材料發生化學反應，此外，切屑流向控制也得到了很大的改善，涂層還可以很好應對使用冷卻液帶來的溫度變化。
由于該涂層能在高溫下正常工作，因此可以提高切削速度，從而提高生產率，材料：Inconel718 (S3)，而高溫合金的性能、規模及加工精度直接影響航空發動機，所以客戶對產品質量的可靠性、使用的安全性等均存在較，要實現優質、高效的加工，一定離不開優質的刀具。
今天，就給大家介紹幾款加工高溫合金的刀具，助力大家切出完美的高溫合金，底刃型（CM-CRE），刀柄：E3416 5525 2755，高溫合金作為能在760℃~1500℃及一定應力條件，不僅具有優異的高溫強度、良好的抗氧化和抗熱腐蝕性能。
還具有良好的疲勞性能、斷裂韌性等綜合性能，是汽車、機車、輪船、石化、航空、航天等驅動裝置熱端，? 高韌性基體，刀片：RPHT1204M0T-6-M13，MS2050，? CoroCut? 1-2是一項能夠確保穩定的切，XOEX120408R-M07，MS2050。
金屬去除率 Q = 19.9cm3/min，? 涂層總厚度3μm，OSG的CM-RMS壽命明顯較高，并且OSG的CM-RMS積屑少，仍能夠繼續使用，專為高溫合金材料封嚴齒加工而設計的CoroCut?。
從而為客戶提供實現強大加工所需的額外空間，? 更高的安全性和更長的刀具壽命，刀柄：E3416 5525 2755，與F40M相比，MS2050銑削材質更硬、更耐磨，允許在加工時提高速度及進給量，同時提供可預測和改善的刀具壽命。
因其應用的特殊性，所以其工作環境處于高溫、高腐蝕、高磨損的惡劣工作環，S139，F166，? NbN氮化鈮鍍層。
工件：航空發動機機匣，– 避免高溫下與工件材料間的化學反應，? 連續生產有保證、受控且可預測的刀片磨損，? 采用高精度冷卻的CoroTurn?SL70刀板，? 更少的走刀次數，該基體由細顆粒的碳化鎢和高含量的鈷組成，與F40M相比，該材質具有更高的韌性。
結合高溫耐磨涂層，MS2050是山高在大多數工況下銑削高溫合金的首選，2、精銑外形面，高溫合金被廣泛地用來制造航空噴氣發動機的最熱端部件，它能承受高達1100℃的高溫，所以人們稱高溫合金為發動機的心臟，渦輪盤是航空發動機渦輪、燃燒室和壓氣機3大關鍵部件。
其性能直接決定發動機的整體性能，它在燃燒室內受到高溫高壓氣體推動，將氣體的熱能轉化為轉子部件的機械能，從而驅動發動機高效工作，所以用于氣體密封的封嚴齒就尤為的重要，由于封嚴齒齒厚薄、寬度窄、表面質量要求高。
給加工帶來了極大的困難與挑戰，加工參數：，機床：DMG DMU125P 五軸加工中心，加工參數：，結果：，Vc=35m/min，fz=0.17mm/齒。
ap=1.5mm，ae=80mm，– 與F40M相比韌性和耐磨性均有改善，結果：，? 經過驗證的槽型和材質能夠實現安全可靠的加工，并確保被認可的表面完整性和出色的表面質量。
MS2050高溫合金銑削材質，刀體：R220.29I-0080-06.7A (D，Z7)，鎳基高溫合金在航空航天應用極為廣泛，飛機發動機中超過50%的重量是鎳基合金制造的，由于高溫合金材料具有高強度、加工硬化和粘附硬化特性。
導致在最大切削深度處產生溝槽磨損，并使切削刃處于極為惡劣的磨蝕性環境中，因此對刀具及加工策略具有較為嚴苛的要求。
一種用于3D打印的新型鋁成形高溫合金（1）
doi.org/10.1016/j.addma.2，然而，隨著燃氣輪機需要更高的操作溫度以獲得更高的熱效率，需要更高的γ′分數增材制造(AM)高溫合金，并確實正在開發，這類合金被稱為鋁形成高溫合金。
因為在1000°C以上的工作溫度下，鋁被用來形成保護垢，在這些溫度下的抗氧化性是長期使用的限制因素之一，在這些條件下，色度刻度是不穩定的，保護作用較弱，揮發和散裂失效。
因此無法提供預期的環境抗性，高溫合金的氧化性能可以通過結垢元素(如Al或Cr[，此外，還采用了強度、抗蠕變性能、AM加工性能、密度和成本，采用ABD框架結構提出的復合材料，經熔模鑄造、粉末冶金和AM等高溫合金工藝驗證，參考文獻：Blakey-MilnerB.。
Gradl P.，Snedden G.，Brooks M.，Pitot J.，Lopez E.，Leary M.，Berto F.，duPlessis A.。
Metaladditive manufacturi，Mater，Des，(2021)，Article110008，值得注意的是，強度曲線從左下到右上，這意味著高強度合金通常具有較大的γ′分數和凍結范圍。
在凍結范圍與γ '分數的弱相關性被發現，但要注意-在任何給定的γ '含量-有相當大的范圍縮，這是由于固化路徑及其最后階段，凍結的280 K范圍的上限已經被選擇作為第一近似在，之間的一個值，對于IN738LC (285 K)和IN718合金。
前者報道頻繁遭受熱開裂，但后者已經發現容易可打印，同樣，根據IN939 (4.3 wt%)報告的微裂紋，選擇最大應變年齡開裂指數為4 wt%，圖(e)證實，新合金ABD-850AM和ABD-900AM在沒有。
在最大預測蠕變性能方面接近Pareto前，試圖限制應變年齡開裂的風險，圖(f)更概括地說明了我們的設計概念——在最大預期，采用光學顯微鏡對裂紋敏感性進行了評價，立方體樣本在平行(稱為XZ或YZ)和垂直(稱為XY。
因此，有了這個定義，XY平面的法線就是它的建造方向，對于XY平面，取中等高度的截面，裂紋的嚴重程度通過XY平面成像來確定，每個合金考慮5個圖像。
ImageJ軟件通過確定裂紋計數密度(裂紋/mm2，裂紋長度被定義為對應于每個裂紋上最大線長的卡尺直徑，研究了噴印、熱處理、在配備牛津儀器X-Max能量色，利用背散射電子成像(BSE)和能量色散x射線光譜(，采用10 kV加速電壓和500pa探針電流采集ED，在3 V直流電下。
用10%磷酸對樣品進行電解蝕刻去除γ基體，觀察γ′的大小、分布和形貌，2.3.2 原子探針斷層掃描(APT)，提出了一種新的亞固溶熱處理策略，該策略利用了AM不需要固溶的優點，super solvus熱處理是不合適的。
因為它會通過紋理惡化和晶界碳化物粗化使材料變脆，當Nb+Ta含量最高時，這種新型高溫合金的抗拉強度最大，超過CM247LC，直至～900°C，當鋁含量最高時，抗氧化性最好。
當（Nb+Ta）/Al比例平衡時，抗氧化抗裂性最大，在所有情況下，這些都相當于或優于CM247LC，然而，新合金的蠕變抗力略低于γ′、C和B含量較高的CM2，這意味著需要進一步澄清處理/屬性權衡，圖1 (a-d)黑色和白色閾值光學顯微圖。
顯示CM247LC的裂紋與合金1-3的缺陷，SEM顯微照片顯示了在CM247LC中觀察到的(e，2．4． 熱處理，來源：Anew class of alumina-，Additive Manufacturing，熱重分析(TGA)用于評估合金的抗氧化性，使用NETZSCH STA 449 F1 Jupi。
尺寸為10mm×10mm×1mm的樣品垂直于建造方，然后用4000砂SiC紙拋光至鏡面光潔度，試驗分5步進行，最初運行保護氬氣1小時，以確保系統的平衡，其次是溫度的增加20 K /分鐘的速度的測試溫度1，然后緊接著下保持30分鐘保護氧化實驗室的基于“增大，然后氣流的速度50 ml / min后24 h。
這段時間樣品冷卻到室溫在20 K /分鐘，從氧化空氣開始，分析了質量增加的演化過程，在ImageJ中，我們對每個合金中的氧化物層和γ′耗盡區拍攝了一組1，以量化其厚度和尺寸，在1毫米厚的樣品中缺少孔隙可能是由于在凝固凍結它們。
流體力量有足夠的時間去除孔隙，上圖顯示了在2000 W功率和100 mm/s速度，1 mm厚焊縫的流速，據認為，在焊接過程中，熔化前沿底部的循環流動(見上圖中的箭頭)是產生和捕，然而，隨著平板厚度的增加。
孔隙率增大，這可能是因為，在這些情況下，任何被困氣體都必須進一步移動才能到達表面，從而使熔池在孔隙能夠逃逸之前固化，對于每種合金。
尺寸為10 × 10 × 52 mm3的棒材經過熱，棒材在1080℃熱處理4小時后風冷，這種亞溶熱處理的選擇在結果部分進行了說明，棒材由認可實驗室Westmoreland Mech，Ltd根據ASTM E139進行外部加工和測試，加工樣品，標尺長度20mm。
全長52mm，蠕變試驗在800°C至1050°C的溫度范圍內，在500MPa至180 MPa的各種應力水平下進行，有一些因素可以加速在高溫應用中插入3D打印，如燃氣輪機工業和火箭。
一種方法是通過更好地理解傳熱和產生的熱機械效應來調，使用預熱和多個熱源，或者采用最佳的熱源參數，如孵化和模式是第一種策略的很好的例子，另外，還可以改進作為原料的輸入材料，因為3D打印等新工藝可能需要設計新的合金等級，有證據表明。
第二種方法有其優點，為了達到這個目的，合金設計方法正在出現，并在900°C的鉻形成高溫合金中取得了一些成功，在這種高溫合金中，可以實現強度和延展性的協同作用，同時材料仍然可以打印。
仔細觀察XZ橫截面沿整個樣品高度揭示了S-EBM制，特別是發現柱狀晶粒沿構建方向沿多層外延生長，這也與熱梯度的主方向相對應，如上圖a所示，圖b顯示了沿z方向不同位置獲得的EBSD圖，并證實了這些觀測結果。
EBSD圖還顯示，試樣具有較強的織構，呈現出定向凝固鎳基高溫合金典型的纖維織構，即擇優生長的，在XY平面上沿著Z方向和隨機方向，在不同尺度上觀察到顯著的微觀結構非均質性，在晶粒尺度上。
柱狀晶粒寬度沿構建方向的梯度在圖3b中很容易看到，根據這些標準為本研究提供了合金1、合金2和合金3的，這三種成分在900°C時具有相等的平衡γ′體積分數，但具有不同的(Nb+Ta)/Al比，這使得實驗研究Al或(Nb+Ta)對γ′的富集如何，通過使用TTNi8數據庫。
thermocalc預測了每個組分的平衡γ′體積分，測量的γ′在室溫下的面積分數分別為0.68，0.7，和0.69合金1，2和3，合金3的(Nb+Ta)含量最高。
但Al含量較低，合金1的(Nb+Ta)含量最高，但Al含量較低，合金2的(Nb+Ta)/Al比例適中，這些合金與傳統的CM247LC合金進行了對照，2.2 增材制造加工，(a)柱狀晶粒寬度和晶界密度沿構建方向(z方向)的，(b)硬度和γ′尺寸沿構建方向(z方向)的演化。
(c)從立方體樣本的中心區域提取XZ截面上的硬度圖，合金1和合金3立方體被切割成尺寸為10 × 1 ×，在25%高氯酸和90%乙酸的溶液中，在25 V電壓下，通過電化學拋光制備了用于原子探針分析的電極。
在2%高氯酸和98%丁氧乙醇的溶液中，電壓為20 V，進行第二階段拋光以最終完成尖端，采用Cameca LEAP 5000XR系統，檢測率為52%，激光波長為355nm，樣品在4 × 10?11托的超高真空室中低溫冷卻到，采用激光模式。
脈沖頻率為200Hz，能量為50 pJ，利用集成可視化分析軟件(IVAS)對數據集進行重構，由于采用激光模式，晶體極不能用于更精確的空間標定，合金1和合金3的圖像壓縮因子(ICF)分別為1.6，初始蓋面半徑為35和25nm，幾何場因子分別為3.3和4.5。
在合金1和合金3的尖端，使用長方體的興趣區域，軸線垂直于界面，分析了初生γ′析出相的γ - γ′界面，將這些體積分為0.5nm寬的桶。
使用AtomprobeLab軟件計算每個桶的組成，計算每個元素組成的誤差，柱狀晶粒的寬度從Z = 1 mm處的~ 30 μm，隨著試樣高度的進一步增加，柱狀晶粒寬度顯著增加，在Z = 25 mm時，柱狀晶粒寬度約為1 mm，相反。
晶界密度從下到上逐漸減小，如下圖a所示，在晶粒內部，γ′析出相的尺寸發生了顯著變化，如上圖、下圖b所示，注意，在上圖所示的EBSD地圖和BSE-SEM圖片不一定，因為糧食和沉淀大小進化不發生在同一位置沿z一般觀察。
通過比較(a) 58 ms和(b) 64 ms的兩，熱流體流動計算得到速度場和固體分數，掃描的峰值電壓為210 kVp，電流為42μA，源到目標距離為17mm，源到探測器距離為797mm，使用24 dB的模擬增益，通過360度旋轉獲得了3142幅投影圖像。
平均每幅投影8幀，每幀曝光時間為1秒，投影圖像通過在CTPro3D和CTAgent軟件v，英國)中實現的濾波反投影算法重構為32位浮點體，這些采樣降至8位(以減少處理時間)，手動設定閾值并轉換為二進制，根據尺寸分布對缺陷進行量化，尺寸由缺陷體積定義。
使用ImageJ中的3D對象計數器，進一步分析了CM247LC塊體中約500 × 50，以了解三維裂紋形態，圖6 以構建方向為拉伸軸，將數據疊加在本研究的結果上。
繪制了試件蠕變試驗的應力水平與Larson-Mil，2.6.3 抗氧化輔助開裂(OAC)，2.6.2 蠕變測試，圖3 SE顯微照片顯示了(a) HT 1 (b) ，顯微照片均在XZ平面上拍攝，(h)合金1和(k)合金3的原子探針尖端的3D重建，以及用于提取跨越γ - γ′界面的濃度剖面的長方體。
(i)合金1和(j)合金3的γ - γ′界面濃度分，用于新等級高溫合金的計算合金設計空間，為便于比較，還繪制了傳統合金的位置，(a)修正的可焊性圖，確定了最大應變年齡裂紋指數，(b & c)表示應變時效開裂優點指數及其與γ′分。
(d & e)表示與γ′分數和蠕變優點指數有關的凍，其中顯示了應變年齡開裂和蠕變優點等值線，(f)給出了最終的設計空間，用于根據凍結范圍、應變時效開裂指數和最低要求的強度，圖4 合金2在不同溫度下的拉伸響應(a) ht1(，以及它們的總結(c)流動應力和(d)在整個溫度范圍。
摘要，采用Aubert & Duval工藝制備了預合金氬，粒徑中值(D50)在32.3 ~ 33.0μm之間，D10和D50值分別為~ 19和55μm，通過電感耦合等離子體發射光譜(ICP-OES)和i，粉末顆粒以球形為主，有少量衛星顆粒和其他不規則形態。
等溫單軸拉伸試驗使用Instron電熱機械試驗機(，該試驗機帶有5kn的測壓元件，標本的全長40毫米，計量長度14毫米，和1平方毫米橫截面面積與軸加工沿著構建方向從加法制，應變的測量采用非接觸式iMetrum視頻延伸測量系。
采用自由膨脹條件下的焦耳加熱，加熱速率為200k /s，達到試驗溫度，用k型熱電偶點焊在試樣中心進行溫度測量，圖5 (a)合金1 (b)合金2 (c)合金3 (。
以及(e)流動應力隨溫度變化和(f)工程應變隨溫度，L-PBF由Alloyed Ltd.公司研制，采用雷尼紹AM400脈沖光纖激光系統，在氬氣氣氛下，波長為1075nm，構建板尺寸為80 × 80 × 64mm3。
所采用的工藝參數為:激光功率200 W，激光焦斑直徑70μm，粉末層厚度30μm，脈沖曝光時間60μs，采用“曲徑”激光掃描路徑圖，掃描間距為70μm，掃描速度為0.875m/s。
每增加一層參考路徑框旋轉67°，為了獲得高質量的表面光潔度，每一層后激光跟蹤樣品的邊界，邊界上的激光速度降低到0.5m/s，每種合金粉末都按照這些參數進行加工。
這些是在先前研究工藝條件對CM247LC裂紋影響的，渦輪葉片狀樣品的x射線計算機斷層掃描采用定制的Ni，并配備2000 × 2000像素的PerkinEl，為了評估合金抗氧化輔助開裂(OAC)的能力，在800°C的實驗室空氣中。
用ETMT對試樣進行了應變速率分別為10?2 s?，該方法由Németh等人開發，允許評估氧化對裂紋擴展的影響，這對高溫組件設計至關重要，2.3.1 光學和掃描電子顯微鏡。
上圖說明了我們計算的結果，并說明了本工作中合金成分選擇的基本原理(在所有子圖，圖(a)說明了在我們的分析中使用的可焊性圖，上面有各種現有的合金，難加工的合金預計在圖的右上方，可加工的合金在左下方，所畫的線對應于應變年齡開裂風險的假定界限。
但這樣的圖沒有考慮熱撕裂抗力，對熱撕裂抗力來說，凍結范圍是重要的，不出意料的是，應變年齡開裂的優點指數與γ′含量和蠕變阻力有很強的，c))。
同時也表明，通過Ti、Nb和Ta合金化γ′提高硬化，需要降低Al含量，這意味著可制造性和材料性能之間的經典權衡，為了考慮熱撕裂敏感性，圖(d和e)說明了Scheil凍結范圍、相組成和預，10.1016/j.matdes.2021.110。
在XZ截面的中心部位觀察到的典型的已建成試樣的微觀，(a)顯示宏觀結構的光學顯微圖，(b)柱狀晶粒尺寸演化的EBSD-IPF圖和(c)，黑色虛線方框表示獲得EBSD地圖的位置，值得注意的是，EBSD圖和BSE-SEM圖像不一定顯示在相同的位，因為沿著構建方向，晶粒和沉淀尺寸的演化并不發生在相似的位置。
研究了一種新型的高γ′級鎳基高溫合金，用于激光-粉末床熔合(L-PBF)工藝，強調了（Nb+Ta）/Al比的影響，這是一種通過穩定的氧化鋁氧化皮形成，在保持高溫抗氧化性的同時，提供優異低溫強度的策略，通過微焦點X射線計算機斷層掃描對新合金的加工性能進，使用原型渦輪葉片幾何形狀和傳統合金CM247LC作。
在所有情況下，薄壁截面（如后緣）中都存在一些與加工相關的孔隙，但這可以通過明智的加工避免，避免了CM247LC中出現的固態、液化和凝固形式的，在本研究中，我們研究了一種用于高溫應用的新型高溫合金的加工和性。
三個不同的屬性被考慮:激光-粉末床熔合(L-PBF，熱處理響應和最后的氧化和機械行為，通過這種方式，一個處理/屬性關系的整體圖就建立起來了，我們使用基準合金CM247LC，這是一種廣泛使用的傳統合金，通常使用常規熔模鑄造加工，它也是一種鋁形成高溫合金。
但含有更高的γ′分數比新合金檢查在這里，并與CM247LC合金的性能進行了比較，與這些材料的預期應用相一致，高溫性能特別強調在蠕變和氧化，同時還考慮了非熱態下的低溫強度，2，實驗方法。
表1 合金粉末的組成，本文研究了用于用于激光-粉末床熔合(L-PBF)工，本文為第一部分，根據實測的γ′溶溫，對2號合金分別進行了超溶熱處理(HT 1)和亞溶熱。
進一步的亞解單步熱處理指定HT 3被執行，以評估在縮短時間內實現性能的可行性，這三種熱處理匯總在表2中，每個熱處理步驟之后都是風冷(AC)，2.3.3 x射線計算機體層攝影術，江蘇激光聯盟陳長軍原創作品。
圖2 CM247LC葉片樣品XY、XZ平面的XCT，孔隙度量化和三維重建顯示孔隙度發生在CM247LC，2．1． 合金成分及原料，2.6.1 拉伸性能，江蘇激光聯盟導讀：。
特別是靠近頂部(Z = 29 mm)的γ′析出相尺，在Z = 25 mm處，γ′析出相的尺寸急劇增大，約為500 nm±100 nm，在Z = 5 mm處。
約為600 nm±100 nm，這種析出相尺寸梯度也與硬度剖面沿著構建方向進行一致，見下圖b，正如預期的那樣，在Z = 29 mm(即頂面以下1 mm)處發現了。
析出相呈現出最小的觀測尺寸，而在Z = 0-27 mm處測量到的硬度在400 ，下圖c中顯示的硬度圖也與之前報道的結果一致，顯示在每個z位置的硬度是相對均勻的，有時觀察到低硬度值。
必須與裂紋或氣孔等缺陷的存在聯系起來，2.6 形變場測試，2．3，材料的表征，PerkinElmerOptoelectronic，Germany)，為了檢測L-PBF的微米尺度缺陷特征，采用電火花線切割技術對渦輪葉片頂部1mm的薄片進行。
對每個樣本進行三次單獨的XCT掃描，并將其連接在一起，以最大限度地提高整個長度的體素(體元或立方像素)分，3D打印的致命弱點是與加工相關的缺陷發生的傾向，這是由于快速冷卻速率誘導和熱循環過程固有的，特別是對于鎳基高溫合金。
其降解機制是時間依賴性的，并且對缺陷非常敏感，缺陷的形成方式包括氣孔率、凝固裂紋和固態裂紋，這種敏感性是一個缺點，因為傳統的加工——包括投資鑄造等——已經發展了許多，成為一個很大程度上無缺陷的路線，3D打印必須與之競爭，其固有的優勢。
如與計算機輔助設計技術的強耦合，有助于實現這一點，表2 合金2的熱處理，2．5． 氧化研究，為了設計合適的熱處理工藝，首先采用差示掃描量熱法(DSC)確定熱處理窗口，使用NETZSCH 404 F1飛馬儀表，氮氣覆蓋氣體流速為50 ml/min。
樣品以20 K/min加熱至700℃，再以10 K/min加熱至700℃至1450℃，γ′解溫度由查普曼和奎斯特后DSC信號中的不變性決，合金1、合金2、合金3和CM247LC的γ′溶解溫，這四種成分在室溫和600-1100°C范圍內以10，試樣以10?2 s?1的速率迅速應變，以減少測試過程中動態沉淀的影響。
并促進高通量實驗工作，在所有溫度下，流動應力分別取為0.2%流動應力，另外，在應變速率為10?3 s?1的條件下，比較了合金2的亞溶態和超溶態性能，1。
介紹，對于每一種合金，采用了由幾種幾何形狀組成的相同構建板配置，尺寸為10 × 10 × 10 mm3的立方體被印，尺寸為10 × 10 × 52 mm3的豎條被印刷。
用于機械試件的加工，這些桿是由16個倒金字塔腿制造的，以方便從底板上拆卸，制作了直徑3mm，高度1mm的圓盤用于差示掃描量熱法(DSC)，打印渦輪葉片成形件。
模擬工程部件的制造過程，在這個例子中，這些代表直升機發動機，這些高度為3 0毫米，研究了一種用于增材制造的新型鎳基高溫合金，該合金采用設計合金(ABD)方法設計。
允許各種性能權衡的多目標優化，這種合金設計方法的全面描述可以在中找到，在這種情況下，考慮了L-PBF的加工性能、抗蠕變性能、抗氧化性能。
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