本文導讀目錄:
2、西部材料:高端發展彰顯成效 環保、核電堆芯領域保持競爭力
激光直接金屬沉積法發展鉻鎳鐵合金功能梯度材料的參數研究
圖10顯示了不同功率水平下三層恒定成分的平均比磨損,在所有樣品中,當成分從316L不銹鋼變為Inconel 718時,平均比磨損率(MSWR)與硬度呈反比關系,在100%的前三層中,SS316L MSWR較低,然后。
當在接下來的三層中添加Inconel 718時,其增加,在接下來的9層中添加更多Inconel 718后,MSWR降低,所有樣本都注意到了這一趨勢,功率水平越高,總MSWR越高,3.3.用X射線衍射技術進行相分析。
鎳和鋼合金廣泛應用于電力和核工業,由于在表面形成富鉻的氧化膜,奧氏體不銹鋼具有很高的耐腐蝕性,這可能在厚度上有所不同,并且在某些條件下也會發展為具有額外外層的雙重層,但其良好的耐腐蝕性仍然存在,連接鋼通常不是問題。
因為奧氏體焊縫在使用條件下能夠抵抗熱裂紋、應力和嚴,鎳鉻合金Inconel 718合金適用于觀察到高溫,鎳和不銹鋼合金的特性使其適用于許多應用,例如核發電和煉油廠等條件存在的地方,然而,這兩種合金通常仍然通過熔焊連接在一起,這可能導致對凝固裂紋的抵抗力較弱,為了克服開裂問題。
合金的功能分級是一個可行的解決方案,但有許多工藝參數需要控制,圖7 試樣1表面斷裂,表面放大,圖9(a–d)不同功率和粉末質量流量下的硬度曲線,值得注意的是。
樣品中的硬度分布遵循近似的拋物線曲線,這與傳統的單材料沉積不同,在傳統的單材料沉積中,當從基板開始垂直測量時,樣品的硬度通常會降低,這可以通過XRD圖譜來解釋。
XRD圖譜表明,當Inconel 718百分比增加時,存在NbC和Fe2Nb,根據Fujita等人的說法,NbC和Fe2Nb提高了材料的強度。
因此,當添加更多的Inconel 718且存在更多的Nb,硬度將增加,? 梯度結構可用于已知加載條件詳情的應用,在這種情況下,微觀結構和性能可設計為最適合組件每個部分的加載。
江蘇激光聯盟陳長軍原創作品,Ni含量在0.10 ~ 30wt % 7之間的Ti,圖8中繪制的極限抗拉強度數據與激光功率的對比總結顯,此外,拉伸強度似乎隨著功率質量流量的增加而增加,發現低粉末流速沉積工藝的抗拉強度為526–573.,而高粉末流速沉積工藝的抗拉強度介于531 MPa和。
拉伸強度的降低可以通過以下事實來解釋:隨著熱輸入的,晶粒尺寸變大,因此對施加荷載的阻力變小,本研究探討了工藝參數對直接激光金屬沉積法制備的梯度,研究的目的是確定工藝參數對顯微組織、硬度和耐磨性的,雖然這兩種材料已經分別進行了很好的研究,但這是一項以前從未使用這種組合進行過的調查。
Wu等人的一篇早期論文對分級316L-Incone,但只考慮了在一組單一參數下建立的一種管壁,高分辨率光學和掃描電子顯微鏡、XRD、拉伸測試、顯,圖6(a–e)顯示了樣品8垂直于梯度方向的代表性壁,其余樣本也獲得了類似的模式。
圖6(a和b)顯示,使用100%和75%的SS316L生產的結構完全是,鐵素體含量最低,它還表明微觀結構缺乏任何清晰的方向,隨著Inconel 718重量百分比的增加,形成由碳化鈮(NbC)和Fe2Nb組成的新相。
如圖6(c–e)所示,激光直接金屬沉積(LDMD)工藝能夠以近凈形狀制造,從而節省時間和加工成本,通過該工藝沉積了多種金屬和合金,例如H13、WC–Co等鋼和鎢鉻鈷合金,Jasim等人首次將激光沉積工藝應用于制造金屬-陶,此后,許多研究人員應用這一概念。
為各種應用構建了一系列功能梯度材料,Pei和De Hosson使用Nd:YAG激光器生,而Thivillon等人分析了通過激光沉積技術制造,Ouyang等人通過激光熔覆技術開發了一種WC–(,用于高溫摩擦學應用。
Lin et al.研究了不銹鋼成分梯度至Rene,激光沉積SS316L和Inconel 718梯度壁,鈮目前用于改性不銹鋼,以獲得抗熱疲勞性、高溫強度和耐腐蝕性的良好組合,例如在汽車排氣系統中,眾所周知,通過用較硬的相強化軟相可以獲得耐磨材料,并且激光沉積樣品中硬質碳化鈮(NbC)和Fe2Nb。
而且提高了它們的耐磨性,這種功能分級技術提供了一種根據最終用戶的具體需求設,對軌道尺寸的分析表明,隨著功率的增加,有明顯的沉積量增大的趨勢,層高和層寬隨輸送功率和粉末質量流量主要輸入變量的變,盡管在全壁沉積過程中產生了不同的熔池成分。
但未觀察到由壁中產生的熱應力引起的液化裂紋或固態裂,奧氏體合金(如316L)和鎳合金(如Inconel,因此,上述精細微觀結構可能對此提供了一些保護,通過光學顯微鏡和X射線衍射技術進行微觀結構表征和相。
采用硬度、耐磨性和拉伸試驗等方法對結構進行了機械試,XRD結果表明,在沉積過程中形成了NbC和Fe2Nb相,確定并討論了實驗參數對微結構和物理性能的影響,研究表明。
機械性能可以通過輸入參數來控制,碳化物的生成為有選擇地控制功能梯度材料的硬度和耐磨,還注意到,SDA隨著構建高度的增加而增加,這表明局部凝固時間隨著與作為散熱器的基板的距離的增。
凝固時間的增加是由于平均冷卻速度隨距離基板的距離而,這是因為在構建方向上的平均熱梯度隨著與基板的距離增,激光直接金屬沉積(LDMD)已從原型技術發展為單一,它提供了一個機會來生產梯度成分,在不同位置具有不同的元素組成、相和微觀結構,在這項工作中,連續梯度不銹鋼316L和Inconel 718薄壁,本文考慮了激光功率水平和粉末質量流率等工藝參數對S。
? 二次枝晶臂間距(SDAS)強烈依賴于功率和粉末,上圖分別為950℃氧化128 h試樣表面形成氧化鱗,關鍵詞:激光沉積 包層 功能梯度,LDMD中最有意義的參數通常是比能(定義為功率/(,它給出了表面的能量密度。
線質量(定義為粉末流動/穿越速度),并給出了每條軌道單位長度的沉積可用材料的質量,本文以激光功率和粉末質量流量為主要工藝變量,測試了二者的影響,導線速度和其他“二次”工藝參數。
如氣體流動速度和基板完成和溫度保持恒定,現有研究表明,這些參數的不同固定值可能會影響測量結果的絕對值,但不會影響確定的基本LDMD過程和趨勢,激光沉積過程采用LaserlineLDL160-1,一個不銹鋼316L襯底的位置,使梁正交于表面,尺寸為2.5 mm(快軸)× 3.5 mm(慢軸)。
實驗前,將SS316L底物在Guyson噴砂機中噴砂,然后用乙醇脫脂,x軸和y軸(水平面)的運動由數控工作臺控制,整個裝置被保存在一個充滿氬氣的房間(手套箱),FST PF-2/2圓盤式給粉器。
包含兩個容量為1.5 L的粉末罐,用于輸送316L不銹鋼粉末(顆粒直徑50-120 ,不銹鋼316L和鉻鎳鐵合金718的化學成分分別為0,圖5 (a)低粉流率(0.632 g/s)時,從壁底到壁頂的平均SDAS變化,(b)高粉流速率下(0.834 g/s)壁底至壁頂,圖8 有效極限抗拉強度隨粉末流量的變化而變化。
doi.org/10.1016/j.matdes.,2,實驗的程序,表1 實驗工藝參數,江蘇激光聯盟導讀:。
首先將不銹鋼316L和鉻鎳鐵合金718粉末分別稱重,然后根據所需的重量百分比用機械攪拌器攪拌30分鐘,兩種材料的分級是通過在SS316L襯底塊上沉積3層,然后每隔3層增加沉積混合物中Inconel718的,同時降低SS316L粉末的重量百分比。
粉末通過同軸噴嘴的氬氣輸送到熔體池,一個雙通道的給粉器被使用,允許在沉積之前在噴嘴中混合粉末,噴嘴對準基板上激光束的中心,以4 mm/s的穿越速度與慢軸平行移動,實驗中使用的工藝參數如表1所示,工藝參數的精確值是根據之前的實驗設置經驗選擇的。
它顯示了一個操作窗口約42-80 J/mm2的比能,以獲得良好的質量軌道,本研究探討了工藝參數對直接激光金屬沉積法制備的梯度,目前用于生產功能梯度材料的有幾種技術,如模壓、等離子噴涂、滑動鑄造和粉末冶金。
功能梯度涂層的制備一般采用模壓成型和等離子噴涂,等離子噴涂制備的功能梯度材料涂層不致密,盡管粉末冶金可用于生產塊狀功能梯度材料,但由于使用模具進行壓力輔助致密化,因此其形狀和尺寸通常受到限制,所有樣品均因韌性斷裂而失效,僅發生中等程度的變形。
對于所有樣品,斷裂最初始于100%不銹鋼316L側,然后迅速擴展至100%鉻鎳鐵合金718側,圖7顯示了樣品1的斷裂面,作為所有樣品的破壞面示例,? 采用激光沉積工藝對SS316L和Inconel。
參考文獻:M,Koizumi,FGM activities in Japan,Compos Part B: Eng,28 (1997),pp,1-4。
W,Liu,J.N,DuPont,Fabrication of functional。
Scripta Mater,48 (2003),p,1337,摘要,圖1 直接激光熔敷金屬SS316L/鉻鎳鐵合金71,(B) 75% SS 316L,(C) 50% SS 316L。
(D) 25% SS 316L和(E) 0% SS,通過改變激光功率和粉末流量,可以控制大功率半導體激光沉積微結構,研究發現,最小功率和最大粉末流速可產生最細的晶粒結構,但微觀結構的這些變化是以犧牲層高度和寬度的變化為代。
3.6.磨損試驗,1.介紹,來源:Parametric study of de,Materials &Design (1980-2,3.結果。
5.結論,3.4.拉伸試驗,3.2. 微觀結構,低粉流沉積樣品的平均層高范圍為0.54 mm ~ ,而高粉流沉積樣品的平均層高范圍為0.63 mm ~。
軌道高度隨功率的增加而增加,軌道寬度也有類似的趨勢,在低粉流沉積過程中,當功率為450 W時,平均層寬度最低。
為1.31 mm,當功率為750 W時,平均層寬度為1.65 mm,在高粉流速率下,450 W時平均層寬最低為1.37mm,750 W時平均層寬最高為1.68 mm,不同粉末流量下制備的樣品的微觀特征除了二次枝晶臂間。
從產生的結果可以得出以下結論:,3.1,宏觀結構和維度,這種反應與Wu等人報告的鈦合金和Griffith等,他們還發現低功率下的高冷卻速率會產生細晶粒結構,對不同操作條件下產生的梯度結構拉伸強度的分析表明,拉伸強度與激光功率成反比關系,這是由于上面討論的相同因素造成的。
除了此處的冷卻速率和熱梯度因功率輸入的增加而降低,而不是散熱片特性的變化,圖4 在壁的側面觀察到等軸晶粒結構(此圖像取自樣本,對不同粉末質量流量和功率水平下產生的壁進行維氏顯微,沿著壁的高度從底部到頂部進行,結果繪制在圖9中,作為基板層數的函數,圖9(a)顯示了硬度的近似拋物線分布。
在高粉末流速沉積的情況下,最終層的最大測量硬度為186.1 HV0.1,第一層的最大測量硬度為168.1 HV0.1,4.討論,多層壁之間具有良好的粘結性能。
結果表明,在所有的殘割組織中,柱狀樹枝狀生長占優勢,圖3中的事例3說明了這是如何發生的,在橫截面的邊緣,可以觀察到柱狀到細胞樹突狀的生長轉變,這些結構在所有部分的層邊界上也普遍存在。
如圖4所示,圖2 (a)激光功率和粉末流速對平均層高的影響,(b)激光功率和粉末流速對平均層寬的影響,這一趨勢表明隨著粉流速率的增加,SDAS降低,這一效應可歸因于增加的粉末質量流率導致更快的淬火,產生更細的樹枝狀結構所觀察到。
此外,SDAS隨著建筑高度的增加而增加,這表明局部冷卻速率也隨著與基板的距離的增加而有所降,而基板起到了散熱器的作用,這是因為在構建方向上的平均熱梯度隨著距離基底的增加。
? 在較高的鉻鎳鐵合金比例下生成類似碳化物的NbC,測量了所有樣品每一層的二次枝晶臂間距(SDAS),并取三層的平均值來代表在每個粉末組成處的沉積,塊平均技術為0.632 g / s和0.834 g,為參數的范圍。
分析了技術從4.49μm 8.44μm流量測量低粉,產生最高的技術性能與718年100%的鉻鎳鐵合金粉,對于高粉末流速沉積參數,SDAS范圍為4.13 μm和7.76 μm,將制備好的壁樣品橫切,裝入Struers環氧樹脂并拋光至4000粒。
所有樣品均在10%的草酸中進行電解腐蝕,并用6v直流電勢,采用光學顯微技術研究了梯度微結構,采用x射線能譜分析(EDS)分析元素組成,對已建墻體的橫截面進行了顯微硬度測試,磨損測試使用Teer涂層(POD-2)銷對盤磨損測。
在該測試儀中,樣品通過與WC-Co球接觸進行旋轉磨損,使用INSTRON 4507萬能拉伸試驗機(十字頭,所有樣品均按沉積狀態進行測試,并計算每個樣品的有效極限抗拉強度,拉伸試驗后,使用日立S-3400N掃描電鏡觀察斷口,圖10 表示20 N載荷和30 mm/s滑動速度下。
(b) 550 W,(c) 650 W和(d) 750 W,所有樣品壁均與316L基板分離,在壁中部縱向剖切,并安裝在Teer涂層(POD-2)銷盤式磨損試驗機,使用機器可用的軟件計算特定磨損率。
? 功能部件的抗拉強度與激光功率成反比,并隨粉末質量流量的增加而增加,所有參數組合形成薄壁連續結構,所有用于分析功率和粉末流速影響的樣品都很好地附著在,沒有軌跡中斷的跡象,而且結構良好,圖1顯示了功率為550 W、粉末質量流速為0.83。
對于所有的樣品,層尺寸都受到可用激光功率的限制,然而,當激光功率增加到層高和層寬的臨界值以上時,開始趨于穩定,這表明當激光功率增加到一個臨界值以上時。
沒有足夠的粉末來利用所有的激光功率,因此沉積從激光功率有限的區域移動到粉末有限區域,這解釋了圖2(a和b)中圖表的扁平化,如圖,首先,使用相同的鋁基系統導致相似的熱性能,其次。
即使局部稀釋程度很高,也可以為所期望的FGMs創造成分梯度,最后,初生Si顆粒可作為FGMs的硬增強體,凝固過程可控制其尺寸。
這對于激光熔覆過程中FGMs的原位形成是非常重要的,采用噴霧霧化技術制備的粉末呈球形,粒徑為50 ~ 125 μm,值得注意的是,所有樣品頂層的硬度顯著增加,這可以用最后一層沒有被重新加熱這一事實來解釋,這與它下面的其他層不同,1984年。
日本仙臺地區的材料科學家提出了功能梯度材料(FGM,作為制備熱障材料的一種手段,功能梯度材料是一類高級材料,其成分和微觀結構從一側到另一側逐漸變化,導致性能發生相應變化,這些材料可設計用于特定功能和應用。
此外,材料的梯度變化允許減少出現在兩個不同相之間尖銳界面,今天,FGM概念已擴展到世界各地的各個部門,功能梯度材料已在生物醫學、汽車和航空航天、電子、光,隨著功率的增加,晶粒細化程度降低。
二次枝晶臂間距增大,冷卻速度的降低意味著有足夠的時間讓小枝晶臂熔化和消,因此,合金的二次枝晶臂間距增加,此外。
凝固過程中冷卻速度越慢,晶粒粗化的時間越長,圖3 樣品3的橫截面顯示沿壁添加的鉻鎳鐵合金718,3.5.硬度分布,圖6 (a-e)樣品8沿SS 316L-Inco7,(a) 100% SS 316L,(b) 75% SS 316L。
(c) 50% SS 316L,(d) 25% SS 316L和(e) 0% SS,在低粉末沉積過程中,底層和頂層的硬度值分別為155.6 HV0.1和1,對于其他三個功率級,測量了類似的分布,測量的震級也有變化。
此外,在大多數情況下,高粉末流速沉積比低粉末流速沉積具有更高的硬度,圖9(a–d)清楚地表明,在所研究的多層結構中,硬度最初降低,直到Inconel 718的重量百分比大約增加到5。
從這個百分比開始,觀察到涂層硬度增加,為了能夠使用二極管激光沉積工藝制造新型的316L不,開展了一系列參數研究,以研究激光功率和粉末質量流量的影響。
西部材料:高端發展彰顯成效 環保、核電堆芯領域保持競爭力
轉型升級穩步推進,產品結構優化助力業績提升,公司第三季度實現營業收入3.66億元,同比增長13.64%,實現歸母凈利潤1559.39萬元,同比增長354.34%。
業績變動原因:一是轉型升級不斷見效,產品結構持續優化高附加值產品占收入比提升較大,二是利用募集資金補充流動資金、償還銀行借款減少財務,三是鈦及有色金屬行業整體回暖帶使銷售收入出現大幅度,公司產品多元化,產品涵蓋了鈦及鈦合金加工材、金屬纖維及制品、層狀金,2016年公司實現營收12億元,凈利潤2122萬元。
其中:鈦制品營收占比33%,毛利占比1.5%,層狀復合材料營收占比21%,毛利占比24%,稀貴金屬營收占比19%,毛利占比27%,金屬纖維營收占比7%。
毛利占比11%,稀有金屬裝備營收占比5%,毛利占比8%,鎢鉬制品營收占比3%,毛利占比0.58%,2016年公司募集資金總額9.4億元,投向自主化核電站堆芯關鍵材料國產化、能源環保用高性,其中“自主化核電站堆芯關鍵材料國產化項目”已開工。
成為我國完全自主化的CAP1400、“華龍一號”等,公司目前在建年產30噸銀銦鎘控制棒及中子吸收體材料,預計2018年6月建成,項目建成投產后預計每年可實現凈利潤7784萬元,同時在建的還有核電堆芯關鍵材料的分析評價中心,對核電出口具有積極推動作用,預計2018年產能利用率達40%。
當年可貢獻利潤2900萬,公司產品正在向中高端發展,盈利能力不斷增強,2017年上半年,公司航天、艦船用鈦合金材、貴金屬材料訂貨量較上年同,自主化核電站堆芯項目的建成后亦將有望穩步提升公司業,我們看好公司未來發展前景,預計公司2017年至2019年的歸母凈利潤分別為0。
同比增長分別為123.8%、59.57%、56%,相應17年至19年EPS分別為0.11、0.18、,對應當前股價PE分別為105、64、41倍,首次覆蓋,給予增持評級,公司主要從事稀有金屬材料的研發、生產和銷售,經過多年的研發積累和市場開拓。
已發展成為規模較大、品種齊全的稀有金屬材料深加工生,擁有鈦材、層狀金屬復合材料、稀貴金屬材料、金屬纖維,產品主要應用于軍工、核電、環保、海洋工程、石化、電,盈利預測與投資評級:高端發展彰顯成效,環保與核電堆芯領域保持競爭力,首次覆蓋。
給予增持評級,2017年一季度公司凈利潤-87萬元,二季度實現扭虧,凈利潤達到2097萬元,三季度凈利潤1559.39萬元,從經營上看公司的業績持續在改善,業績的提升主要是因為公司近年來穩步推進轉型升級、降。
致力于優化產品結構從而使高附加值產品收入占比不斷提,三季度業績符合預期,高端發展彰顯成效,深耕核能環保領域多年,核電堆芯材料的唯一供應商,能源環保用高性能金屬復合材料生產線建設項目主要建設,產品主要用于核電汽輪機組冷凝器、火電廠環保脫硫煙囪。
項目將建設金屬復合材料的拼焊、整形、表面處理、熱處,新增年產能22000噸,滿足國家重點項目用材需求,預計2018年完工,新增凈利潤預計可達5697萬元,項目完成后公司的金屬復合板有望從目前的煙囪內襯領域,而公司在電力行業的銷售經驗及人脈資源也有助于產品的。
海洋油氣資源開發工程用特殊鋼材料分類及主要性能
海水脫鹽系統:254SMO、31合金、Nicrof,d、其他單元,離心分離機:654SMO、AL-6XN(N0836,Sanicro28(Cr27-Ni31-Mo3-C,a、高Mo含量的Cr-Ni-Mo超級奧氏體不銹鋼,歧管:254SMO、AL-6XN(N08367)、,目前已在數百個海洋油田的平臺建設中的大量使用。
具體應用領域如下:,b、鎳基或鐵鎳基耐蝕合金,AL-6XN(Cr20-Ni24-Mo6-N),“特鋼100秒”(公號ID:tegang100)將,20合金(Cr20-Ni35-Mo3-Cu3-Nb,P650(Cr19-Mn20-Mo2-Ni4-N),海洋平臺用特殊鋼材料在國外早已商業化生產多年,代表性的生產廠商包括德國VDM、奧托昆普(Outo。
其中不乏這些企業的專利產品和牌號,海水管道:254SMO、Incoloy825,海洋油氣資源開發工程用鋼分類,Datalloy2(Cr15-Mn15-Ni2-M,654SMO(Cr24-Ni22-Mo7-Mn3-,Nicrofer33(Cr33-Ni31-Mo-C。
電纜盤:316L、P530,高性能奧氏體和超級奧氏體不銹鋼及耐蝕合金產品已在海,板式換熱器:654SMO、AL-6XN(N0836,MWD無磁腔室、無磁鉆鋌、穩定器、旋轉導向鉆探單元,典型牌號和典型成分:。
防火防爆墻:316L、P530,天然氣系統:316L、P530,凸輪裝置:254SMO、654SMO、AL-6XN,平臺支撐結構件:NAS254N、AL-6XN(N0,設備殼體:654SMO、AL-6XN(N08367,NAS254N(Cr23-Ni25-Mo5.5-N。
15-15HS(Cr20-Mn18-Ni3-Mo-,對于超級奧氏體不銹鋼而言,普遍具有較高的Cr、Ni含量、一定的Mo含量(6%,具有在較高溫度優異的耐局部腐蝕和均勻腐蝕的能力,其點蝕當量PREN值(Cr+3.3Mo+16N)(,小編在之前的《特鋼圈都需了解的PREN耐點蝕當量,究竟是個什么,》一文講過。
有興趣的讀者移步閱讀)一般都達到30以上,部分材料甚至高達50以上,高PREN值確保了此類材料優異的耐蝕性能,同時合理的N合金化使其兼具了較高的強度和塑韌性的平,31合金(Cr27-Ni31-Mo7-Cu-N),典型牌號和典型成分:,海洋油氣資源開發工程用特殊鋼材料,普遍都是Cr-Ni-Mo不銹鋼、超級不銹鋼或Ni-。
具有高點蝕當量、高純凈度以及N合金化等特點,對于鎳基或鐵鎳基耐蝕合金來說,其Cr、Ni、Mo合金含量更高,在熱帶水域和離子介質復雜的海洋條件下,比超級奧氏體不銹鋼具有更為突出的耐局部腐蝕、應力腐。
可廣泛應用于油氣媒介、油水分離或其他更為苛刻的化工,a、海洋平臺上方,重力分離機:904L、AL-6XN(N08367),254SMO(Cr20-Ni18-Mo6-Cu-N,海洋油氣開發工程特殊鋼應用領域,極高的N合金含量大幅度提升了材料的強度指標,使其具有室高溫條件下顯著優異的強度性能。
由于采用了Mn-N代Ni成為奧氏體穩定元素,使其在性能優異的同時具有較低的使用成本,是滿足現場工況又具備超性價比的材料,由于近年來其合金體系的不斷優化,以及一定的Mo元素加入。
使其也具備了優良的耐局部腐蝕性,Cr含量的不斷提升以及C元素的進一步降低,改善了材料的耐晶間腐蝕性能,有著較大的基礎應用前景,P550(Cr20-Mn20-Mo-N),NAS354N(Cr23-Ni35-Mo7.5-N。
使用這些高合金材料制備的海洋油氣資源開發工程用典型,如儲運設備、工藝管道、換熱器、脫鹽、油井管、鉆探和,為滿足其特殊的服役工況條件,普遍具備高強度、高耐腐蝕性,或以上幾點兼而有之。
通常而言,耐腐蝕性和強度是海洋平臺用特殊鋼材料的兩個關鍵性能,c、高氮奧氏體不銹鋼,c、水下輸送管道及泵閥,b、深海井下鉆探,油氣輸送復合管道、閥門總成和管線懸掛器、跳線和跨接,管式換熱器:654SMO、AL-6XN(N0836,目前。
海洋平臺用先進特殊鋼鋼種主要包括超級奧氏體不銹鋼、,這幾類特殊鋼材料因其合金成分體系設計不同,性能各有所長,Inconel625(Cr22-Ni58-Mo9-,典型牌號和典型成分:。
Incoloy825(Cr20-Ni35-Mo3-,墻壁包裹層:316L、P530,樓梯、通道和電梯:316L、P530。
關于激光直接金屬沉積法發展鉻鎳鐵合金功能梯度材料的參數研究西部材料:高端發展彰顯成效 環保、核電堆芯領域保持競爭力的內容就介紹到這里!





