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1、電磁攪拌控制激光固態成形Inconel 718高溫合金的組織和機械性能
電磁攪拌控制激光固態成形Inconel 718高溫合金的組織和機械性能
激光固相成形Inconel718高溫合金工件中粗大，為提高合金的組織和機械性能，采用電磁攪拌(EMS)技術改變合金熔池的凝固過程，結果表明:EMS不能完全消除外延生長的柱狀晶，但液態金屬的強對流可以有效地影響固液界面生長模式。
合金元素在固液界面前緣的偏析受到抑制，整體過冷度相應降低，對比不同工藝參數下形成的試樣的顯微組織，發現隨著磁場強度的增加，枝晶間形成的γ+Laves共晶相的尺寸和數量減小，合金元素分布更加均勻，殘余應力分布更加均勻。
有利于再結晶后晶粒的細化，機械性能測試結果表明，使用EMS后，抗拉強度提高了100 MPa，延伸率提高了22%，合金的室溫高周疲勞性能也從沉積態的4.09 × 1。
熱處理態的5.45 × 104循環提高到12.73，需要指出的是，不同磁場強度沉積的試樣在熱處理后抗拉強度與塑性的差，如圖6所示，說明電磁攪拌對熱處理后的試樣的影響并不顯著。
對于大多數修復問題，不允許進行更高溫度的固溶處理，這種處理將保留沉積樣品的典型特征，EMS可以用于增強激光修復零件的材料，因為不允許更高的溫度固溶處理，圖8 不同電磁場強度熱處理后的LSFed Inco，LSFedInconel 718高溫合金殘余應力分。
圖7為熱處理后不同電磁場強度的LSFedIncon，圖8為不同尺寸范圍的晶粒尺寸統計數據，如圖7所示，熱處理后樣品均發生了靜態再結晶，晶粒較沉積態晶粒細化，在30 ~ 80 mT的電磁場強度范圍內，晶粒結構明顯變細。
但在80 mT的電磁場強度較大時，也會形成一些較大尺寸的晶粒，如圖8所示，再結晶樣品中存在較多粒徑大于350 μm的晶粒，這意味著EMS引起的Laves形狀和數量的改變。
可以降低Laves周圍發生應力集中和微裂紋形成的概，圖8c和d為熱處理后試樣的斷口，在熱處理后的斷口中，有EMS和沒有EMS沉積的試樣沒有明顯的區別，這也表明熱處理后的試樣具有幾乎相同的拉伸性能，由此可以得出，EMS對Inconel 718高溫合金1100℃高。
圖4 不同電磁場強度下EMS- LSFed Inc，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT，參考文獻：W.D。
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粉末的化學成分見表1，基板由304不銹鋼板切割而成，尺寸為150 mm × 60 mm × 6 mm，在LSF工藝前，先用砂紙打磨基材表面，然后用丙酮清洗，1，介紹。
本文探討了電磁攪拌控制激光固態成形Inconel ，圖11 lssfed Inconel 718高溫合，圖7 不同電磁場強度熱處理后的LSFed Inco，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT。
(d) 80 mT，500oC時接收和再結晶k摻雜W棒軸向疲勞壽命，也繪制了Schmunk等人在815℃和1232℃沿，圖5 不同電磁場強度下制備的LSFed Incon，(a) 0 mT，(b) 30 mT。
(c) 50 mT，(d) 80 mT，doi.org/10.1016/j.optlast，EMS對LSFed Inconel 718高溫合金，沉積態LSFedInconel 718合金(無EM，如圖3a所示。
這種粗大的柱狀晶粒結構被認為是激光增材制造材料的典，在高溫合金、鈦合金等多種激光增材制造材料中都存在，定向凝固組織也導致了材料的各向異性，對于電磁沉積的樣品，其枝晶結構與沉積時相同。
表明電磁沉積并沒有改變磁場特性下的枝晶結構，測量了枝晶的初臂間距，結果表明，隨著磁場強度的增加，初臂間距增大，證明了枝晶臂間距與溫度梯度成正比，與過冷度成反比。
隨著EMS對熔池的攪拌，強烈的對流可以將富集的合金元素從枝晶間區移開，降低本構過冷度，同時還可以增大液固界面前的溫度梯度，這些都有利于增大主臂空間，上述結果表明，隨著電磁場強度的增加。
電磁場對液態金屬攪拌作用的增強，對液態金屬組織的改變有有益的效果，圖2 試樣用于室溫拉伸試驗(a)和疲勞試驗(b)，(1）電磁攪拌對LSFedInconel 718高，Laves相的形態由條狀轉變為球狀，數量減少，電磁攪拌(EMS)通過改變液態金屬在熔池中的凝固行，成功地應用于焊接過程中。
以減少冶金缺陷和變形，Kern等人研究了激光焊接中磁攪拌的影響，他們發現磁流體動機械機制的利用使熔體流動“層疊化”，在熔池液態金屬的凝固行為LSF具有類似的特征與焊接，所以電磁攪拌和激光固體形成的組合能給一個新的解決方，Qin 等研究了磁場攪拌對鈦合金激光金屬沉積的影響。
發現旋轉磁場增強了熔池中的對流，提高了熔池的冷卻速度，使熔池的顯微組織更精細，機械性能更好，Yu 等報道了電磁攪拌在激光熔覆鋼基WC/Co層上，結果表明:在電磁場的攪拌作用下。
熔覆層無氣孔和裂紋，為了改善LSFed Inconel 718高溫合金，Yu等在LSF處理中加入旋轉磁場，發現電磁攪拌能有效影響枝晶間區γ+Laves共晶相，提高LSFed材料的顯微硬度，圖9 lssfed Inconel 718高溫合金，在沈陽航空航天大學建立的激光金屬沉積系統上，對Inconel 718高溫合金樣品進行了激光表面。
該系統由5kW DL-HL-T5000B快速橫流C，為了實現對熔池的電磁攪拌效果，采用了電磁攪拌裝置，該裝置主要由兩對永磁體、一個鋁制轉盤和一個步進電機，通過調節磁鐵之間的間隙可以實現不同的磁場強度，通過改變電機轉速可以獲得不同的頻率，基板固定在工作臺上，不隨轉盤和磁鐵旋轉。
在LSF工藝之前，在磁鐵方向不變的情況下，使用HT201高斯計在兩塊磁鐵（LSFed Inc，由于磁體遠高于沉積樣品，因此在LSF過程中，磁場強度被認為均勻分布在熔池中，實驗中使用的磁場頻率為50 Hz。
并保持與所有樣品相同，LSFed Inconel 718高溫合金試樣在室，對于沉積態試樣，施加0 mT和50 mT電磁場時，疲勞壽命周期分別為4.09 × 104和8.21 ，應用EMS后。
疲勞壽命提高了一倍，疲勞壽命的提高與顯微組織有關，其中，熔覆試樣中Laves相的形態和數量對試樣的疲勞性能，一方面，較大的Laves相條帶脆性較大，在循環荷載作用下容易產生裂紋，形成疲勞裂紋源。
從而減少Laves相，延長疲勞壽命，另一方面，在適當的時效溫度下，Laves相的減少會向基體釋放更多的合金元素，從而形成更多的強化相，這些都有利于沉積態LSFed樣品的疲勞性能。
熱處理后，當磁場強度為0 mT和50 mT時，疲勞壽命分別增加到5.45 × 104和12.73，可見，熱處理可以有效提高LSFed試樣的疲勞性能(見圖1，如上圖，在兩種不相混電解質溶液(ITIES)的界面上的半導，由于鹽濃度的不同。
該納米粒子非常薄(nm量級)，并且在沒有離子流過界面的情況下對電壓也很穩定，納米粒子的表面張力和極化率加深了電勢阱，當粒子的尺寸大致在一個或幾個納米量級時，溶劑化作用的平衡將納米粒子推向水相，而電場則將其推向有機相，圖6也顯示了EMS對LSFedInconel 71。
各試樣的硬度隨電磁場強度的增加而增加，當磁場強度為0、30、50和80 mT時，試樣的平均硬度值分別為277、290、326和32，材料的硬度與其顯微組織有關，Laves相在Inconel 718高溫合金中是一。
該相的存在可以提高材料的硬度，然而，Laves相的形成消耗了大量的均一元素，如Nb和Ti，這不利于γ基體的強化，在沉積狀態下。
γ枝晶主要通過合金元素的固溶強化得到強化，如圖3所示，EMS降低了Laves相的尺寸和數量，使得更多的合金元素分布在γ枝晶中，從而提高了γ基體的硬度，電磁場對液態金屬的攪動也會影響溫度場，進而影響沉積態樣品的殘余應力分布，因為攪拌和液態金屬的流動。
整個熔池的溫度很容易和快速得到重新分配，和溫度梯度的液體和固體界面將會擴大，導致快速凝固速度和較高的殘余應力在內部通過地區，同時，兩道道交疊區域的熱循環也發生了變化。
冷卻速率降低，導致該區域的殘余應力減小，兩道道交疊區域的殘余應力差異變小，磁場強度越大，攪拌效果越強，兩者的差值越小，表2 研究了LSFed Inconel 718高溫。
（2）輔助電磁場的電磁攪拌作用使殘余應力分布更加均，有利于再結晶后晶粒的細化，本實驗中使用的不同樣品的電磁場強度分別為0、30、，LSF的詳細示意圖如圖1所示，工藝參數如下：激光功率P=1800W，掃描速度v=9mm/s，光斑直徑D0=3mm，相鄰焊道重疊η=40%。
Z方向增量ΔZ=0.3mm，保護氣體流量（Ar）fgas=6L/min，沉積了幾個試塊，用于微觀結構觀察和機械性能測試（見圖2），激光固體成形(Laser solid formin，LSF)是一種以激光束為熱源，在重建程序的控制下逐層熔化粉末并形成金屬結構的增材，與傳統的材料制造工藝如鑄造、鍛造、焊接等不同。
LSF可以自由、快速地制造復雜的結構，而且所制造的材料結構致密，機械性能優異，以LSFed Inconel 718高溫合金試樣為，證明其拉伸性能優于工程應用的鍛造標準，然而。
LSFed Inconel 718高溫合金試樣在熱，且柱狀晶粒分布不均勻，導致其疲勞性能偏低，不能滿足航空航天行業的實際應用，因此，近年來LSF技術在高溫合金組織制造中的應用受到了限，３．２． LSFedInconel 718高溫合金。
圖3 不同電磁場強度下制備的LSFed Incon，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT，圖6 不同電磁場強度下制備的LSFed Incon，(a) 0 mT，(b) 30 mT。
(c) 50 mT，(d) 80 mT，至于熱處理樣品如圖7所示b，lsf樣品制作的抗拉強度電磁場強度0，30、50和80噸增加到1359，1388，1362和1352 MPa。
分別高于as-deposited樣品和偽造的材料在，拉伸強度的提高主要是由于時效過程中γ″相和γ′相的，眾所周知，γ -″相和γ′相等析出相強化相的形成對合金元素的，1100℃固溶處理足以實現合金元素的均勻化。
這有利于拉伸強度的提高，在聚變反應堆的運行過程中，分流器將受到高通量等離子體和中子輻照的循環頭負荷，結果表明，W材料的熔融再結晶開裂和塑性/蠕變變形可能導致轉爐。
雖然導流器材料最重要的機械性能之一是疲勞性能，但關于W材料的疲勞壽命實驗數據非常有限，上圖為摻k W棒與常規熱軋純W板的低周疲勞壽命，在高應變條件下，再結晶k摻雜W棒材(900°C，0.33 h)的疲勞壽命與純W棒材相似。
而在低應變條件下，k摻雜W棒材的疲勞壽命較長，再結晶k摻雜W棒材的疲勞壽命比純再結晶W棒材的疲勞，結果表明，LSFed試樣中再結晶晶粒組織的分布與殘余應力的大。
高的殘余應力增強了再結晶過程，使晶粒更加細小，從圖8中還可以看出，隨著磁場強度的增加，小于150 μm的小晶粒比例增加，而在較大的晶粒中則呈現相反的趨勢，而80mt更高的磁場強度會導致大顆粒和小顆粒在整個，這可能是由于使用過大的電磁場強度時產生的亂流。
具體原因還需要進一步分析，圖10 LSFed Inconel 718高溫合金，(a)和(b)處于沉積狀態，(c)和(d)經過熱處理，(a)和(c)在沒有EMS的情況下制備，(b)和(d)在有EMS的情況下制備。
電磁強度為50 mT，表1 Inconel 718高溫合金粉末化學成分(，當磁場強度為30、50和80 mT時，Laves相體積分數由未施加EMS時的5.49%變，同時Laves相體積分數的降低意味著更多的合金元素，EDS分析顯示，隨著電磁場強度的增加。
Nb和Ti在內枝晶區含量增加，這兩種元素是γ″和γ′析出強化相形成的最重要元素，如圖5所示，而Mo和Mn的含量略有下降，Al的含量不受影響。
對應于Nb的增加和Ti innerdendrite，他們的內容interdendritric地區減少，導致更少的Nb和Ti的共晶反應剩余物和γ階段，因此導致洗滌階段的數量減少，以及形態學的改變，疲勞試樣的斷口形貌如圖9所示，結果表明，在50 mT的電磁強度下。
lssf合金在沉積態和熱處理態下的斷口形貌不同，沉積態試樣的斷口形貌比熱處理態試樣的斷口形貌光滑，疲勞裂紋擴展速度快，疲勞壽命較低，熱處理后試樣的粗斷口也與試樣中存在更細的晶粒相對應，研究人員報道了晶粒尺寸對金屬材料[17]、[18]。
3.結果與討論，至于不同樣本的平均殘余應力值，它可以看到，兩個相鄰的重疊區域的殘余應力傳遞接近不同的樣本，而每個傳遞的內部地區平均值增加隨著電磁場強度的增加。
這表明，EMS顯著提高了孔道內區域的殘余應力水平，但對相鄰孔道重疊區域的影響不顯著，眾所周知，電磁場只能通過劇烈的攪拌來影響熔池中的液態金屬，從而實現液態金屬的劇烈對流，從而使熔池中的溫度場和合金元素分布發生相應的變化。
而相鄰孔道交疊區域則經歷了雙重淬火過程，這一過程幾乎不受電磁場的影響，圖1電磁攪拌輔助激光固體成形裝置設計方案，（3）通過對合金組織的改性，提高了合金的拉伸性能和高周疲勞性能，高溫后固溶處理會使強化效果減弱，為了觀察沉積態LSFedInconel 718高溫，從試塊上切下垂直于激光掃描方向的小截面。
用砂紙打磨和拋光，并用10ml CH5（OH）+10ml HCl+5，所使用的熱處理工藝如下：在1100°C下固溶處理1，空氣冷卻至室溫，然后在980°C下時效1 h。
空氣冷卻至室溫，然后在720°C下時效8 h，爐內連續冷卻至620°C，在620°C下保持8 h，最后空氣冷卻至室溫，通過MR5000光學顯微鏡（OM）觀察微觀結構，圖9為不同電磁場強度下。
LSFed Inconel 718高溫合金在沉積狀，對于沉積態試樣(圖9a)，EMS可以同時有效提高拉伸強度和塑性，在磁場強度為30、50、80 mT時，拉伸強度分別為1023、1048、1072 MPa。
相應樣品的伸長率分別為12%、25%、34%和32，結果表明，在沉積狀態下，EMS同時提高了材料的強度和塑性，材料的強化是由于γ枝晶基體的固溶強化，因為EMS可以有效地增強熔池中液態金屬的對流，增加固液界面的溫度梯度，降低凝固的本構過冷傾向。
這些都將導致γ枝晶中合金元素含量的增加和抗拉強度的，材料的延性與Laves相的形態和數量有關，在外界荷載[15]作用下，Laves相的脆性往往會導致材料在變形過程中出現應，因此，在較高的磁場強度下，當EMS使Laves相的尺寸和數量減小時，沉積試樣的伸長率相應增大。
2，實驗的程序，(左)兩種不混溶的電解質溶液之間的界面卡通，納米粒子吸附在界面上(實際上納米粒子比離子大得多)，這三條曲線對應的零場吸收峰分別為490、560和6，（4）在不允許高溫固溶處理的激光修復部件中，電磁攪拌可用于強化材料，3．1。
LSFed Inconel 718高溫合金試樣的顯，江蘇激光聯盟導讀：，對EMS制備的LSFed Inconel 718高，結果如圖5所示，在沒有EMS的情況下，兩道道焊道重疊區域的殘余應力絕對值高達500 MP。
遠高于內道焊區的殘余應力絕對值，隨著電磁場強度的增加，重疊區域的殘余應力增加速度相對較慢，內道區域的殘余應力增加速度較快，如電磁場強度為50 mT時，前者為450 MPa，后者為300 MPa。
這兩個區域的殘余應力差相應減小，同時，不添加EMS時，N + 1孔道的殘余應力小于N孔道的殘余應力，如圖5a所示，這意味著低密度凝固過程中的熱積累會影響組織的均勻性，加入EMS后。
這種趨勢減弱，如圖5b所示，進一步提高電磁場強度50 c太如圖5所示，通過N + 1的殘余應力是略高于通過N還應該指出，樣品的平均殘余應力水平與EMS沉積高于樣本沒有EM。
當磁場強度為0 ~ 80 mT時，沉積試樣的平均殘余應力分別為223、270、330，4，結論，EMS應用于LSF工藝時。
Laves相的形貌發生了明顯的變化，如圖3所示，對應的高倍掃描電鏡圖像如圖4所示，可以看出，加入EMS后，Laves相的形貌由未采用電磁攪拌時的連續長條狀轉，如圖3c所示。
在磁場強度為80 mT時變為粒狀，如圖3d所示，在枝晶間形成Laves相的原因是Nb、Al、Ti等，EMS通過對液態金屬的劇烈攪拌，使合金元素重新分布到遠離固液界面的液態金屬中，從而減輕合金的偏析，Laves相的持續生長受到抑制，其形態也發生相應的變化。
用Image Pro Plus軟件對Laves相的，結果表明，EMS處理后Laves相的體積分數明顯降低，3．4． LSFedInconel 718高溫合金，3．5，LSFed Inconel 718高溫合金試樣的。
使用維氏顯微壓痕法測量殘余應力，Suresh等人首次報告了該方法，Carlsson等人將其應用于金屬材料，測量維氏顯微硬度壓痕的實際面積，并與標稱面積進行比較，通過擬合公式計算殘余應力，試樣的拉伸試驗在INSTRON 3382通用材料試。
拉伸速度為2 mm/min，試樣的高周疲勞性能在INSTRON 8802液壓疲，試驗條件如下：應力比R=?1、光滑的疲勞試樣，載荷頻率f=10 Hz，最大應力Fmax=750 MPa，對于拉伸和疲勞試驗，在每種條件下測試三個樣品。
并計算拉伸強度、伸長率和疲勞壽命周期的平均值，以確保結果的準確性，拉伸和疲勞試驗后，使用TESCAN VEGA II-LMH掃描電子顯，3．3． LSFedInconel 718高溫合金，江蘇激光聯盟陳長軍原創作品。
來源：Control of microstruct，Optics &Laser Technology，為了比較不同試樣的斷裂機理，利用SEM觀察了斷裂形貌，結果如圖8所示，添加或不添加EMS的沉積試樣的斷口表面均呈現典型的。
如圖8a所示，韌窩中有破碎和剝落的顆粒，在韌窩周圍形成微裂紋，從顆粒的形狀、分布和數量等方面確定其為分布在枝晶間，Laves相是脆性的，在外界載荷下很難變形，應力集中發生在Laves與γ基體的界面上。
當應力水平足夠高時，界面會形成微裂紋，部分Laves粒子會斷裂釋放應力，因此，Laves相的存在不利于材料的拉伸性能，尤其是延性，在LSF過程中應用EMS后，酒窩中Laves相顆粒數量減少。
酒窩形狀更加規則，如圖8b所示。
「干貨」高溫，高壓，高速，低溫等特殊機封介紹
實際生產中經常遇到液一固兩相或氣一固兩相介質的密封，而機械密封的大敵是含有固體顆粒的溶液，5.由于化學反應有固體物質產生，3.對泄漏的腐蝕性或有毒的介質進行收集、安全排放或，有的帶回收液盤，有的裝排放管線，圖上標明排放至安全區域，通常認為。
當機械密封的工作壓力超過4~5MPa時就視作高壓，有的密封公司把工作壓力達到3MPa就作為高壓，有的公司以PV值大小來衡量，有的公司則將壓力和溫度一起考慮，在設計耐腐蝕機械密封時，一般采取以下一些措施:，高速機械密封。
芳烴裝置加料泵液力透平GAT-101A，功率968kW，轉速6748r/ min，輸送介質為烴類，使用溫度43~39度，進口壓力15.33MPa，出口壓力1.9Mpa。
機械密封是布格曼公司HSHF型高壓密封，其定型產品為單端面、流體動壓式帶泵效螺旋的結構.原，t = 300'C，V，90℃為界限)，在高溫下，密封主要間題有下列幾項:密封端面液體汽化，摩擦副的熱應力和熱變雍。
組合件、鑲嵌件可能因配合不當而松脫，輔助密封圈因高溫引起的老化、龜裂、粘結和彈性消失，彈簧疲勞和強度降低，材料的腐蝕和磨損加快，1.密封端面早期磨損，2.提高密封零件的加工精度，所以，石油液化氣用的低溫泵常用以上這種結構。
對轉動零件的截面要加大，靜環也相應有較大的截面，不要在靜環外徑上有臺階或開槽.但要注意，隨著密封面寬度b的增加，熱變形和磨損也隨之增加，同樣要增加壓蓋的厚度以防變形和能承受壓力.使用重載，使用較大直徑的銷子以適應較大的啟動扭矩。
加大冷卻介質的流量，高速泵為10~20L/min，有的高速密封的沖洗量達50~100 L/min，2.摩擦副材料選用硬對硬配合，常用硬質合金對硬質合金(或陶瓷)，4.彈簧被雜質阻塞不能動作。
密封環鑲嵌是充分利用端面材料和基體材料的特性，提高材料使用價值，一般對高溫密封采用熱鑲法.但是，由于端面耐磨材料和基體材料的熱脹系數有差異，在高溫下使用時會產生摩擦環松動、脫落。
因此，對鑲嵌結構的摩擦環采用的溫度應予以特別注意.熱鑲結，除了與使用溫度有關外，還與軸徑尺寸有關.當摩擦副環基體為不銹鋼、高鎳合金，熱鑲硬質合金的允許使用溫度對不同軸徑的關系如圖10，二、高溫機械密封實例。
1.增大密封零件截面，高溫機械密封，3.輔助裝置，1.選用耐高溫的密封材料，一、低溫機械密封的要求，2.Y4D型金屬波紋管密封(圖3-22)。
2.低溫甲烷泵機械密封，一、高速機械密封的要求，泵送低溫介質主要指液化氣體和易揮發的液體，如液態氮、液態氧、甲烷、乙烷、乙烯等液化氣，芳烴裝置循環油泵GA-102AB.功率1650kW。
轉速6748r/ min，輸送介質為汽油，操作溫度262~284度，進口壓力0.87MPa，出口壓力~175MPa。
機械密封采用布格曼公司HSHF+MFL混合結構，這是適合高溫、高壓和高速工作條件下的密封，這里HSHF是單端面、流體動壓式帶泵效螺旋結構MF，以適應高速運轉的要求.該密封從結構上布置成串聯式，裝于油泵的吸人端和排出端，因HSHF帶有泵效螺旋。
它與軸的旋轉方向有關.在吸入端的泵效套(12A)是，泵效外殼(25A)提左螺旋，在排出端的泵效套(12B)是左螺旋，泵效外殼(25B)是右螺旋，安裝時按圖上要求裝配不能搞錯.，關于氮、氧、空氣等液化氣體的物理性能如表10-3所，二、9AB型高速泵機械密封。
1.減少轉動件的重量(質量)，提高動力平衡度，(2)防止單端面密封在泵停轉過程中大氣中水分與密封，可用甲醇等化冰劑加以溶解，阻封部分也可通人氮氣干氣加以保護，一、高溫機械密封的要求。
超低溫:<-196℃，甲烷液化氣在-99℃時的蒸汽壓接近3MPa.乙烯裝，采用雙端面串聯式機械密封，它是比拉公司BB81-K7+BB81B-S7型，尺寸為45 x 39與50 x 45(圖10-20。
總之，既要充分冷卻又要采取保冷措施，3.采取冷卻措施，資料[6]介紹聚四氟乙烯在氦的沸點(-268.9℃，適宜做低溫材料，但聚四氟乙烯的膨脹系數大。
所以在-50~-100℃溫度使用時，常采用四氟填充石墨或玻璃纖維，而不用純四氟材料.此外，在低溫時，V形圈裝到軸套上后，動環往往不能浮動，因此。
要注意V形圈的組裝尺寸，雖然59B型密封的使用溫度范圍為-50~十230℃，如果泵送介質借助于輸送裝置，通過冷卻器再進人密封，則59B型密封仍可用于介質溫度大于230℃的場合.，芳烴裝置釜液泵GA-116AB的介質溫度為290℃，就是采用外冷卻的59B型密封。
在高溫下，材料的耐溫性能顯得特別重要，合理選用密封材料可使一般結構的機械密封仍能適用于高，簡化手續，節省開支.表10 -1列出不同密封材料的使用極限溫，3.盡童采用大彈簧，減少顆粒阻塞機會。
1.布格曼公司的HSHF+MFL型密封，一般低溫機械密封是指工作溫度在0~-50℃的密封，API-610的低溫含義指溫度低于-29℃，國內通常以密封腔溫度低于-20℃為低溫，(5)無軸的彎曲問題。
軸封可遠離泵體，減少熱的影響，電機安裝架為遮風結構，所以電機的溫升對泵幾乎沒有影響，(1)壓蓋底部裝靜環的幢孔面要保證高的平直度，因為在高壓下，任何表面上的高出點會傳給靜環而引起泄漏，普通單端面機械密封遇到磨料介質時產生下列故璋:。
3.及時檢查滑動端面磨損量，塑料和橡膠的低溫性能比金屬材料更為敏感.一般情況下，塑料和橡膠只能在-50℃以上的溫度范圍使用，對于低溫泵，資料[13]介紹:丁睛橡膠的使用溫度限為-60℃氯。
硅酮橡膠為-80℃，氟化橡膠為-45℃，聚四氟乙烯為-79℃，并認為使用以上這些材料作填料的機械密封以-70℃為，如果介質溫度在-70℃以下，則使用波紋管型機械密封或者雙端面機械密封，在一般的0~-50℃低溫下，常采用單端面機械密封。
有非平衡或平衡型結構，但多數選用平衡型結構，這是因為密封端面的液休經摩擦后溫度升高，液膜壓力隨之升高而將密封面推開，泄漏加劇，因此，低溫時的端面比壓要選高值。
在高溫下，為了使密封可靠運行，盡可能對機械密封進行冷卻，要避免在干摩擦狀態下工作.必須保持密封間隙中的溫度，(1)筒形結構，不必擔心低溫時發生變形，2.材質上選用耐腐蝕材科。
關于乙烯、丙烯、甲烷、乙烷、丙烷的物理性能如圖10，注意在高壓下因不同介質所造成的沖刷腐蝕和磨損，圖10-12 (a)，(b)表示不同摩擦副材料在不同的轉速下介質為烴和水，冷卻措施就是對密封進行溫度控制，常用的溫度控制有沖洗、阻封、加強液體循環等(詳見第，在高溫下，還可采用以下措施:。
低溫:-20~-50℃，5.軸不能旋轉，關于低溫機械密封及低溫泵材料如表10-4所示，低溫時PTFE的機械性能如表10-5所示，金屬材料隨著溫度降低，其抗拉強度和硬度增加而韌性下降。
用油作阻封液時，為了使氣體的溶解度和結焦盡量小，應選用粘度低的油，如摩擦副處于高溫條件下工作時，要盡一切可能使密封液在蒸發時不留殘渣，所以使用聚乙二醇這類合成介質作阻封液，(2)提高密封面內外徑和寬度的加工精度，因為在高壓時。
密封內外徑和寬度的精度對比壓的變化有明顯的影響.密，平直度必須限制在1個光帶以內.此外，摩擦端面的垂直度和軸的精度也要相應提高，低溫機械密封，二、低溫甲烷泵機械密封，6.整個密封失效，國內用于耐腐蝕泵用機械密封有:151、152、15。
二、布格曼公司HSHF型高壓機械密封介紹，為了節省空間并獲得較高的重量與功率比，無論泵的結構和機械密封結構都很緊湊，一般石油化工公司都引進這種高速泵‘，目前揚子石油化工公司有關裝置使用51臺(見表3-4，中國石油化工總公司系統使用近200臺。
圖中60C用于齒輪箱密封，60A或60A+60B用于泵葉輪端密封，2.結構要求，當端面磨損量達到0.005mm時，就要對端面進行研磨。
并重新檢查端面粗糙度和平直度，(2)第一級葉輪位于底部，通過增減柱形筒體的長度(圖10-19中的葉輪只列出，實際有十多級)，.來適應葉輪級數的變化，粘度如同比重一樣。
是表示液體的潤滑性質，液體具有較高枯度常常具有較好的潤滑特性.液體粘度低，不要進行什么修改，磨料介質包含以下幾種情況:，5采用流體動壓式機械密封，4.如用波紋管密封代替普通機械密封，建議用橡膠波紋管和焊接金屬經過噴涂或合成橡膠包夜的，因為一般金屬波紋管對處理砂漿液能力差。
不太適用，3，59B型密封(圖3-10)，通常液體的比重在0.65以上就具有潤滑性質，足夠對大多數密封混合.液體的比重低于0.65則要求，揚子石油化工公司各引進裝置工藝介質在使用溫度下的粘，只有燃料油的粘度在0.1~0.4 Pa·s之間，其它介質的粘度很少超過0.1Pa·S。
1.結構上的隔離措施。
Nitronic30是一種氮強化奧氏體不銹鋼
NITRONIC30化學成分碳：最大0.10錳：7，Nitronic30具有很高的抗沖擊性，使其成為一系列重型應用的理想選擇，Nitronic30已經被證明是煤炭處理設備和選煤，其使用壽命是其***接近競爭對手的兩倍，磁導率：H = 200：退火<1.011，Nitronic30彈性模量：。
S20400不銹鋼不銹鋼材料號：牌號：S20400，屈服強度：49 KSI（339 MPa），銷售牌號：C276哈氏合金alloy926、1.4，Nitronic30是一種氮強化奧氏體不銹鋼，專為要求具有良好的耐水性腐蝕性能以及良好的耐磨蝕性，Nitronic30的退火機械性能遠高于典型奧氏體。
Nitronic30是一種氮強化奧氏體不銹鋼，專為要求具有良好的耐水性腐蝕性能以及良好的耐磨蝕性，硬度：RB 89，極限拉伸強度：108 KSI（749 MPa），伸長率：56％min，NITRONIC30熱處理Nitronic30不能，NITRONIC30執行標準：ASTM A240。
ASTM A666NITRONIC30應用領域煤炭，溜槽襯里，鏟斗，井篩，混合罐，軟管夾，礦山設備，Nitronic30物理性能：。
Nitronic30的退火機械性能遠高于典型奧氏體，密度：7.862克/立方厘米，Nitronic30機械性能：，拉伸時的ksi（MPa）28 x 103（193 。
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