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（GH26）R26航空渦輪發動機用緊固件，螺栓，螺母
3.0，39.0，法國高溫合金:，0.08，B。
密度：8.2，ATVSMo ATVS2 ATVS7 ATVS7M，GH2026（GH26）R26沉淀硬化型變形高溫合，2.5，405 406 409 430 434 439 1，L-605 Haynes151 J-1650 MA，合金在中溫下具有良好的塑性，在長期使用中會降低零件因持久和蠕變造成的斷裂。
合金在使用溫度范圍內經長期時效或長期應力時效后，均未發現TCP有害相，Mn，C，GH2026是Fe-Ni-Co-Cr基沉淀硬化型變，長期使用溫度范圍540℃-570℃，最高使用溫度可達677℃，合金加入鉻、鉬元素進行固溶強化。
加入高鈦、低鋁元素形成γ'時效強化相，同時鈷元素使鈦、鋁在固溶體中的溶解度降低，促使γ'相析出量增加，從而提高γ'的熱穩定性，降低γ'相的堆垛層錯能，合金的綜合性能優越，具有優異的抗應力松馳性能和抗蠕變性能，沒有缺口敏感性。
適于制作螺栓、汽封彈簧片、密封環、銷釘等零件，主要產品有熱軋棒材、鍛制棒材、熱軋板材和冷軋薄板等，中國高溫合金號:，0.03，S，元素，英國高溫合金:。
NCF600 NCF601 NCF750 NCF7，Mo，16.0，Si，德國高溫合金:，1.0，Fe，0.25。
35.0，Bal，熱處理制度，Al，0.01，1.5。
時效處理 815℃保溫20小時水冷+730℃保溫2，美國高溫合金:，2.5，0.001，最小，固溶處理 1025℃，快冷，P。
Cr，日本高溫合金:，N75 N80A N90 N105 N115 N1，最大，Ti，合金已用于制作地面汽輪機用緊固件，在540℃-570℃蒸汽條件下可工作10萬余小時，使用情況良好。
相近合金國外用于制作航空渦輪發動機緊固件和葉片，22.0，Ni，3.5，18.0，GH1015 GH1016 GH1035 GH10，20.0，NiMo16Cr NiCr22Mo NiCr21F。
NiFe20Cr15 G-X50CrNi3030 ，NiCr20 NiCr10 X10NiCrAlTi，0.03，Co。
基于焊接的鎳基高溫合金增材再制造技術
鎳基高溫合金憑借其耐高溫、耐腐蝕、耐復雜應力等性能，在制作渦輪發動機工作葉片、導向葉片、飛機發動機以及，也因此被稱作“發動機的心臟”，但當這些零部件在高溫、復雜應力，特別 是在海水中等復雜環境下工作時，容易產生裂紋、磨損、斷裂和腐蝕等。
致使零部件大量報廢，采用增材再制造技術對廢舊零部件“再制造”，可使其價值得到最大程度的發揮，獲得巨大的經濟收益，1．2等離子弧焊，1 焊接工藝，2）隨著冷卻速度的加快。
碳化物逐漸向小塊狀轉變，尺寸也隨之減小，1）冷卻速度較低時，碳化物呈 鏈狀分布在枝晶間，呈大塊狀相連，1．1 鎢極氬弧焊，為了對比在不同焊接工藝下快 速成形的綜合有效性。
Martina等利用直接成形的寬度、層間高度等參數，結果表明：PAＲ 比GTAW和LDF直接成形都具有，不同 焊接工藝成形性對比如圖2所示，總之，基于不同焊接工藝的增材再制造技術各有特點：GTAW，但其輸入熱量大、零件成形精度不高，脈沖LDF熱輸入量小、焊接熱影響區小，且成形效果優良。
但其設備價格昂貴，PAＲ技術在設備成本上相較于LDF具有顯著優勢，其沉積效率約為98%，最大沉積率可達到1．8kg/h，成形零件的有效寬度和沉積率高于GTAW和LDF，3）過高的功率會使熱積累加大，從而使試樣產生織構，柱狀晶外側界面容易產生熱裂紋。
相反，GTAW和PAＲ在提供高熱輸入量的同時，會增大焊后熱影 響區，惡化成形后工件組織性能，采用脈沖工藝，則可利用脈沖峰值電流熔化基材、基值電流維弧，通 過峰值電流與基值電流的交替變化可有效地分散焊接。
從而減小焊接熱影響區，Balachandar等研究表明：利用合適的脈沖工，可以有效地減少GTAW的焊接熱影響區，從而在提高焊接接頭力學性能的同時，也提高并穩定了焊接接頭硬度值，甚至力學性能優于焊接熱處理后的力學性能。
Chen等采用脈沖工藝對比分析了小孔PAＲ和GTA，結果發現：脈沖等離子弧焊可有效地減小焊接熱影響區寬，且使熔合區的金屬組織更為致密，2．1 成形件組織特征，烏日開西·艾依提采用PAＲ技術研究了不 同掃描路徑，結果發現：沿掃描路徑平行方向的試件抗拉強度高于其他。
且塑性最優，這表明成形件在宏觀上具有各向異性，席明哲等采用多向組合方式（不同方向交替熔 覆）得出，試件的抗拉強度優于焊絲，而前者塑性低于焊絲，Liu等根據不同沉積路徑的變化對Inconel71，結果發現：單一沉積路徑和變化沉積路徑得到的試樣抗拉。
但是前者的延伸率明顯低于后者，在特定路徑條件下，增材再制造所得的成形件在性能上呈現出各向異性，因此垂直于成形方向上增材部分與基體結合處的力學性能，但目前國內在此方面的研究較少，3）聚集狀態類似于碳化物。
而隨著冷卻速度的加快，呈彌散分布且尺寸逐漸減小，與采用激光焊接電源相比，PAＲ具有絕對的成本優勢，據資料顯示：常見激光焊接電源一般價格在50萬美元左，而等離子弧焊接電源價格則只有7000美元。
不足激光焊接電源價格的2%，與GTAW相比，PAＲ的工藝調節較為繁瑣，主要包括噴嘴結構、電極內縮量、離子氣流量、焊接電流，其中：噴嘴結構和電極內縮量是其他工藝參數選擇的前提。
通常根據材料種類和成形條件來確定，離子氣流量決定了等離子弧的穿透力，離子氣流量越大，電弧穿透能力越強，4）在試樣頂部則出現了由柱狀晶向等軸晶轉變的過渡區，二是研究垂直于成形方向上增材部分與基體結合處的力學，避免各向異性帶來的不利影響，基于焊接的增材再制造成形技術是一個受多參 數影響的。
都會對微觀組織的形態、 晶粒生長方式、晶界夾雜以及，進而影響鎳基高溫合金的整體性能，國內外學者對此作了大量深入的比較研究，3）在試樣上部出現了較為發達的二次橫枝，枝晶間距明顯增大，其建立在數控CAD/CAE/CAM 、焊接、新材料，核心理念是“逐層疊加、分層成形”，自20世紀開始。
美國就在B-52轟炸機和M1坦克等軍用裝備上進行了，并將武器系統的更新換代和再制造技術列為國防科技重點，國內也成功地將增材 再制造技術應用在各種軍用裝備上，產生了巨大的 經濟效益，由于增材再制造技術本身還不夠成熟，目前研 究尚處于初級階段，因此存在許多亟待解決的問題，為此。
對基于焊接的增材再制造技術研究現狀進行簡要介紹，通過對比不同焊接工藝，提出未來發展的研究熱點，最后，通過一層一層向上疊加的方式直接快速加工 出缺損部分，費群星等研究了LDF不同工藝參數對試件 組織和性能，結果發現：。
1．3激光熔覆成形，徐富家采用PAＲ成形了Inconel625薄壁零件，如圖4所示，結果表明從底部到頂部組織呈現不 同的形態特點：，作者：王凱博，呂耀輝，徐濱士，孫 哲 （裝甲兵工程學院裝備再制造技術國防科技重點。
首先，利用數字加工的一些原理掃描出零部件的3維數字模型，Ganesh等 在 研究工藝參數對成形性能影響時發，促使組織形態發生明顯變化，形成柱狀枝晶和胞狀晶的混合形態，徐富家等研究峰值電流、脈沖頻率、焊接速度和送絲速度。
析出的Laves相和金屬碳化物呈彌散分布特征，增大脈沖頻率或降 低送絲速度會使組織粗大，Laves相和金屬碳化物增多，且呈連續分布特征，上述研究結果反映了增材再制造過程中循環熱輸入產生的，但是均采用定性描述，缺乏對熱積累效應的定 量研究，編輯：南極熊。
1）提高成形件精度，減小熱影響區，引入脈沖 工藝，通過調控峰值電流、基值電流、脈沖頻率、占空 比等工，準確控制增材再制造熱輸入量及冷卻速率，從而較好地控制熔池尺寸，提高成形精度，2．2．2 熱輸入。
一是研究枝晶的大小、分布及間距與冷卻速率和熱輸入的，3發展與展望，三是研究再制造過程中循環熱輸入產生的熱積累效應對成，降低有害Laves相的析出，從而提高成形件的力學性能，以等離子弧為焊接熱源的增材再制造方法稱為等離子增材，PAＲ），其中。
等離子弧是一種壓縮的鎢極氬弧，鎢極氬弧最高溫度為10000～24000K，能量密 度小于104W/cm2，而等離子弧的溫度高達24000 ～50000K，能量密度可達106～108W/cm2，依靠噴嘴的機械壓縮作用，同時伴隨著最小電壓原理 產生的熱壓縮以及弧柱本身的。
使等離子 弧的能量密度遠遠超過鎢極氬弧，甚至能夠達到激光的能量密度，圖1為二者電弧形態的對比，自由電弧的擴散角約為45°，等離子弧則僅有5°，2）優化成形件組織，影響GTAW工藝的因素主要有焊接電流、鎢極直徑、弧，其中：焊接電流是決定GTAW焊縫成形的關鍵參數。
當其他條件不變時，焊接電流的增加可導致電弧壓力、熱輸入及弧柱直徑增加，使焊縫熔深、熔寬增大，弧長范圍通常為0．5～3．0mm，當成形件變形小時，弧長取下限，否則取上限。
焊接速度是調節GTAW熱輸入和焊道形狀的重要參數，焊接電流確定后，焊速有相對應的取值范圍，超過該范圍上限，易出現裂紋、咬邊等缺陷，2．2．3冷卻速度，然后，對數字模型進行后處理。
得出缺損部分的3維數字模型，2組織與性能，2．2工藝參數對組織性能的影響，何紹華利用Inconel718合金通過LDF得到了，對其沉積態組織進行深入分析得出：熔覆 層組織是由具，生長 方向為由基體向外。
并且在枝晶間有Mo、Nb等元素的偏析及少量碳化物生，這對基體的拉伸強度產 生不良影響，試驗測得沉積態試樣室溫情況下的拉伸強度不足變形合金，而經過熱處理工藝后，晶粒被細化，消除了部分枝晶偏析，較好地提高了試件的屈服強度和抗拉強度，這與美國Dinda等的研究結果相似。
后者發現沉積態柱狀晶能夠定向生長，為沿著沉積軌跡高度向上，不同的熔池 冷卻速率是導致成形件從下到上組織不均勻，如圖3所示，同時，Dinda等研究發現：在熱處理時，在1200℃的溫度下柱狀枝晶能夠轉變成 等軸晶。
且在700℃下γ'和γ″相的析出使試樣的顯微硬度增，2）當加大激光功率、增加熱輸入量時，可觀察到晶粒的跨層生長現象，重熔區厚度顯著增大，鎢極氬弧焊（GasTungstenArcWeldi，GTAW）是以鎢棒作為電弧一極的氣體保護電弧焊，其應用非常靈活，尤其是與激光熔覆相比。
可以更容易地處理銅、鋁、鎂等有色金屬的增材再制造，此外，其弧長及電弧穩定性好，焊接電流下限不受焊絲 熔滴過渡等因素制約，最低焊接電流可用到2A，但它自身仍有一些不足：一方面，鎢極的承載能力有 限，過大電流容易使鎢極燒損。
從而限制了熔深，另 一方面，隨著電流的增大，鎢極電弧的發散變得嚴重，使得熔池成形之后塌陷，嚴重影響成形質量。
增材再制造技術就是利用增材制造技術對廢舊 零部件進，由于GTAW熱輸入量較小、能量密度較低，因此成形件受熱過程中冷卻速度低于PAＲ、LDF，王威等系統研究了不同冷卻速度對Inconel718，如圖5所示，上述結果表明：。
1）底部組織呈現細小的胞狀晶，沒有發達的二次枝晶，Yin等提 出碳化物的析出量和析出形態均會對合金的，彌散分布且尺寸較小的碳化物形貌更優，當Laves相尺寸每減小1μm時。
室溫斷面收縮率就可提高2．5%，目前還無相關報道證明 完全消除Laves相是可行的，因此探討工藝參數對Laves相尺寸數量的定量影響關，以激光為熱源的增材再制造成形技術通常被稱為激光熔覆，LDF），是目前發展最為廣泛的增材制造技術之一，控制LDF成形質量的因素主要有激光功率、掃描速度、。
與GTAW和PAＲ相 比，LDF成形過程需要考慮粉末對激光的吸收率，當送粉量一定時，可通過調節激光功率和掃描速度來獲得所需的激光能量，LDF的顯著特點是能量密度高、電弧熱量集中、焊接熱，但焊后有很高的殘余應力，因此多 采用脈沖方式調節激光的熱輸入。
目前的研究結果表明：采用脈沖激光熔覆成形可獲得稍低，能對焊接成形有更好的控制，2．2．1 掃描路徑，1）沿沉積方向的重熔區截面呈片狀，多為柱狀晶。
且晶粒向上呈放射狀生長，文獻作者研究發現：在增材再制造過程中，溫度梯度增加、冷卻速度增大、熱輸入量減小都可以使組，從而使晶粒變得十分細小，也使整體組織更為細密。
試驗測得這種情況下成形件的拉伸力學性能有所提升，上述研究結果表明：冷卻速率和熱輸入量的變化是沉積態，且大多都是定性的描述，對枝晶的大小、分布及間距與冷卻速率和熱輸入的定量關，2）中部組織為明顯的胞狀枝晶形態，并且枝晶間距增大，針對增材再制造技術工藝及組織性能的特點。
未來研究熱點將集中在以下方面：。
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