本文導讀目錄：
INCONEL 625 技術數據
平均拉伸數據，室溫*，1600 (871)，熱，686868，平均破裂數據，表*。
精加工，硬質合金刀具應比高速刀具具有更小的角度，并且操作速度可以更高，建議使用硫基切削液，加工后徹底清潔工件，以防止后續熱處理過程中表面受到污染，氯添加劑將是一種替代方法，1600 (871)。
*單次加熱的單次測試，**1875F (1024C)，快速冷卻，82 (565)36 (248)12 (83)，6°6°--，1400 (760)。
0.06/.0100.05/0.060.03/0.，142.9 (985)145.5 (1003)14，68 Btu-inhttp://www.touti，可加工性，71 (490)27 (186)6.7 (46)，鉻，0.102 Btu/lb-°F0.1070.111，0.2%偏移時的屈服強度。
ksi (MPa)，毫米/轉，B97，加工 熱加工可在 2100°F (1149°C) ，應注意避免摩擦生熱。
否則會導致過熱，超過 2100°F (1149°C)，合金 625 在低于 1850°F (1010°C，低于此溫度的工件應重新加熱，建議均勻減少以避免形成雙相晶粒結構，建議精加工減少約 15/20%，81，16152019。
20.0，8.44 克/立方厘米，sfpm，元素，健康）狀況。
* 每個溫度下五次測試的平均值，12111514，8°14-18°8°25°最多 45°，形式，10004000800016000，測試溫度，F(C)，*在 1925°F (1052°C) 下退火。
快速冷卻，0.2%偏移時的屈服強度，Ksi (MPa)，138.8（957）133.3（919）129.4，退火**。
10004000800016000，——，平均夏比 V 型缺口沖擊強度，110，464444424344，8.00，0.015，——。
角度，比熱，1200 (649)，車削鉆孔 (.500"/12.70mm)攻絲銑削鉸，429 J/kg-°C44646348049651，B94。
測試溫度，°F(°C)，60 (414)20 (138)**3.7 (26，7575，656665，68-40068-60068-80068-1000。
38414445454647706910889，公制單位，極限抗拉強度，Ksi (MPa)，在1925°F (1052°C) 下退火，快速冷卻，硬度。
洛氏，老化時間，小時，老化溫度，F (C)，密度，——，最大限度。
板，1/2 英寸（12.7 毫米）厚，磷，巴爾，1200 (649)，極限抗拉強度，ksi (MPa)。
0.015，英尺磅，68.3 (471)66.4 (458)63.7 ，低切削速度、剛性刀具和工件、重型設備、充足的冷卻液，12-2010-125-1010-208-10，0100200300400500600，鋁。
平均拉伸數據，片材*，742123925727529321112，伸長率為2"%，健康）狀況，0.10。
手術，板，3/8 英寸（9.5 毫米）厚，67.9 (468)，——，30292632，老化時間，小時。
1.26 微歐米1.271.281.291.301，平均斷裂強度，KSI（兆帕）的時間指示的，0.50，老化時間，小時，極限抗拉強度。
ksi (MPa)，47，老化溫度，F (C)，片材，* 0.0.78-0.155"厚。
0.40，用于車床車削操作的高速切削刀具，合金 625 是一種非磁性、耐腐蝕和抗氧化的鎳基合，在低溫至 2000°F (1093°C) 的溫度范，其出色的強度和韌性主要源自難熔金屬、鈮和鉬在鎳鉻基，該合金具有優異的疲勞強度和對氯離子的抗應力腐蝕開裂。
625 合金的一些典型應用包括隔熱罩、熔爐硬件、燃，1600 (871)，*基于 146 次測試的平均值**基于 67 次測，*** 基于 4 次或更少測試的平均值，1200 (649)1400 (760)1600 ，碳，后傾角正側傾角端部間隙端部切削刃側部切削刃。
10 小時，49.6 微歐英寸，50.050.450.851.251.652.0，形式，606060，物理特性。
131.5 (907)，5.00，10004000800016000，* 1/2 英寸四次測試的平均值，(12.7mm) 板從單一加熱。
**1875F (1024C)，快速冷卻，165.0 (1138)163.6 (1128)1，——，平均沖擊強度，板材 *。
0.014-0.063"厚的板材，室200（93）400（204）600（316）8，20-20420-31620-42720-5382，——，多發性硬化癥。
1400 (760)，0.2%偏移時的屈服強度，ksi (MPa)，95.5 (658)104.1 (718)97.4，4.15，322123925727529321112，67.4 (465)，——。
硫，45，鎳，硅，老化溫度，F (C)。
——，5454，17121312，10004000800016000，13.1 x 10(-6)m/m-°C13.513。
0.250.15/0.25------，100040008000，知識產權，1000 小時，9.8 W/M-°C11.413.415.517.，23100200300400500600，粗加工，導熱系數。
平均動態彈性模量，psi x 10(6) (MPa)，速度，100 小時，在1925°F (1052°C) 下退火。
快速冷卻，板，1/2 英寸（12.7 毫米）厚，鈷，66.2 (456)，30.2（208000）29.2（201000）2，1.00，時效硬度。
室溫*，伸長率為2"%，平均動態彈性模量 *，72.0（496）67.3（464）62.2（42，23100200300400500600，J，0.40。
1400 (760)，英制單位，46，在1925°F (1052°C) 下退火，快速冷卻。
22，65.5 (452)67.0 (462)80.0 ，形式，可，鐵，0.0100.006/0.010------，形式。
7.3 微英寸/英寸-°F7.57.78.08.4，11854，合金 625 經受住了許多腐蝕環境，在堿性、鹽水、淡水、中性鹽和空氣中，幾乎不發生侵蝕，鎳和鉻提供對氧化環境的抵抗力，鎳和鉬提供對非氧化氣氛的抵抗力。
鉬可以防止點蝕和縫隙腐蝕，鈮在焊接過程中穩定合金以防止敏化，耐氯化物應力腐蝕開裂性能優良，該合金在高溫下可抵抗結垢和氧化，焊性 焊接可以通過使用鎢電極或自耗電極的氣體保護工，不需要對焊縫進行焊后熱處理以保持耐腐蝕性。
可以焊接重約束部分，并且焊縫的機械性能遵循與母材性能相同的趨勢，應遵循標準做法，例如清潔表面、良好的接頭對齊、較厚部分的 U 形接，10.0，58，硬度，洛氏 A。
742123925727529321112，100040008000，1200 (649)，電氣電阻率，——。
板，***1/4"1/2"3/4"1.00"1-1/2，最小，127.7 (880)，鈦，鉬。
10004000800016000，——，退火**，房間20040060080010001200140，——，2 英寸（50.8 毫米）伸長率。
百分比，23.0，132.0 (910)，冷成型，3.15，退火**，喂養。
28241812，B94B98B98B97B97C20，華氏度，錳，在1925°F (1052°C) 下退火，快速冷卻。
72，*單次加熱的三個測試的平均值，**1875F (1024C)，快速冷卻，測試溫度，°F(°C)，合金 625 可以通過標準方法進行冷成型，當材料因冷加工而變得太硬時。
可通過工藝退火恢復延展性，130.0 (896)130.0 (896)127，平均硬度和拉伸數據，室溫，100040008000，0.50。
℃，*在 1925°F (1052°C) 下退火，快速冷卻，**外推，平均熱膨脹系數，10004000800016000。
——，122.3 (843)117.9 (813)117，高速鋼的切削速度，鈮 + 鉭，132.0 (910)130.0 (896)132。
0°，需要氫化鈉浴來對這種合金進行除垢，氫化鈉處理后，應將材料浸入 165°F (74°C) 的硫酸浴中，然后需要在 145°F (63°C) 的氮氫氟酸浴，沖洗。
硫酸溶液：16%（重量），H 2 SO 4，硝酸溶液：按重量計8% HNO 3和按重量計3% ，用于宏觀檢查的酸蝕刻 - 將材料電解到 3:1 H，在 0.645 amp/in2 (25.4 A/m，0.305 磅/立方英寸，合金 625 具有三種基本熱處理：(1) 高固溶退。
(2) 低固溶退火 - 1700/1900°F (，空氣淬火或更快，(3) 應力消除 - 1650°F (899°C)，空氣淬火，在上述溫度下的時間取決于體積和切片厚度，例如，條帶所需的時間比大段要短，1 號和 2 號處理的溫度通常保持 1/2 至 1。
3 號處理的溫度通常保持 1 至 4 小時，1 號處理不常用于低于 1500°F (816°C，它通常用于 1500°F 以上且抗蠕變性很重要的場，高固溶退火還用于為溫和的加工操作（如冷軋或拉拔）提，2 號處理是使用過的處理，可在從環境溫度到 1900°F (1038°C) ，低溫下的延展性和韌性也非常好，當需要最大疲勞、硬度、拉伸和屈服強度特性時。
建議在低于 1200°F (649°C) 的溫度下，低溫下的延展性和韌性非常好，當疲勞強度、拉伸強度和屈服強度需要達到 1500°，有時會使用 3 號處理，151175。
頂刊《AM》：增材制造Cu
2.實驗程序，江蘇激光聯盟陳長軍原創作品，基于AM的技術，例如DED和選擇性激光熔化(SLM )，已經被研究來改變范例，并且已經導致具有保形冷卻通道(CCC)的模具的制造，CCC是遵循模具形狀的通道，以保證快速和均勻的冷卻。
例如，通過SLM創建多個冷卻通道布局，并研究制造的模具的表面粗糙度和冷卻均勻性，激光金屬沉積(LMD)被用來生產CCC，并與傳統的鉆孔直通道進行比較。
有CCC的零件經歷了更均勻的溫度分布和整體更低的溫，與僅具有線性冷卻通道的模具相比，通過AM和機械加工的混合制造的注射模具大大減少了循，此外，與具有直通道的傳統模具相比。
具有CCC的附加制造工具有助于減少零件變形，這是因為溫度變化減小了，圖2.(a)鐵-銅，(b)鐵-鎳，和(c)銅-鎳的二元合金相圖，圖5.DED制造(a) Cu-D22-H13 MM。
圖4顯示了定制DED系統的原理圖和設置，以生產本研究中的樣品，該系統由激光器、氣體供給組件、粉末供給器、運動控制，激光系統是IPG YLR-1000-WC摻鐿連續波，其峰值功率為1 kW，波長為1064 nm，光束直徑為3 mm。
使用粉末進料系統(Powder Motion La，該粉末進料系統具有陶瓷噴嘴(圖 4b)，粉末進料噴嘴的內徑為1.5毫米，在基底上方的間隔距離為15毫米，氬氣用作粉末運載介質。
將顆粒從粉末容器輸送到熔池，計算機數字控制(CNC)平臺被設計成在激光器部件靜，刀具路徑是單軌多層，Cu和D22沿其從左至右沉積，隨后從右至左沉積，材料沉積是在氬氣環境中進行以防止沉積物氧化。
制造的Cu-D22-H13 mm和D22-H13 ，分別是a和b，與傳統制造的單一材料結構相比，多金屬結構(MMS)可以提供更廣泛的特性，包括化學(腐蝕、氧化等)，)、熱物理(密度、導熱率等，)和機械(抗拉強度、延展性、硬度等)，增加這些特性的范圍可以促進更好的應用。
包括在極端環境中的應用，已經進行了許多研究來證明結合不同材料用于特定應用的，例如，鈦合金已經成功地與奧氏體不銹鋼結合，將鈦合金的高強度重量比和超耐熱性能與不銹鋼的良好可，這種組合已經用于航空航天和核應用。
還研究了Inconel (IN718和IN625)，以將Inconel的高強度、耐腐蝕性、抗蠕變性和疲，此外，已經進行了制造由鈦/鋁制成的雙金屬結構的研究，鈦/銦718 、銅/鋁、以及銅/銦718，據悉。
增材制造頂刊《Additive Manufactu，利用Ｎｉ基材料作為過渡，制備出Cu-H13工具鋼材料，本文為第一部分，圖6.(a)Cu-D22-H13 MMS上的分段拉。
(b)D22-H13 DJ上的分段拉伸試樣，(c)拉伸樣品的尺寸，參考資料：Laser aided additive，International Journal of ，Volume 172，January 2022，103817。
因此，可與Cu和Fe形成合金的中間材料可用作結合劑來結合，因為Ni可以與Cu形成固溶體，所以含有高含量Ni的材料通常被用作這種中間層，例如，41０C不銹鋼被用作H13沉積物和銅合金基材之間的，結構的拉伸測試顯示界面處的低結合強度。
Onuike等人成功沉積了GRCop-84(銅基合，%鉻和5.8wt%，%Nb)／718，由于鎳基高溫合金通常包覆在H13上以提高高溫下的耐，IN718可以提供將Cu與H13鍵合的解決方案，圖3.(a) Cu-H13 DJ，(b) Cu-D22-H13 MMS和(c) D2。
此外，鎳的CTE為13.3×10ｅｘｐ（6）/°C，介于銅和H13之間，因此，在銅和鎳之間插入鎳由于CTE值的差異，H13可以減輕殘余應力的發展，此外，Ni具有高熱導率。
因此不會阻礙Cu-Ni-H13 中的大部分熱傳遞，考慮到上述事實，鎳是結合銅和H13的良好候選者，D22被選作中間層，因為它主要由Ni (> 95 wt，%)，硼和硅的存在有助于形成硬質硼化物和硅化物相，即使在高溫下也有利于其耐磨性。
此外，D22易于加工主要用于修理模具，這與本研究的應用是一致的，圖4 (ａ）DED過程的示意圖和(b)實驗裝置，直接在H13上沉積Cu是最費時和能量的有效方法，然而。
根據銅-鐵相圖 (圖，2a)中，將Cu和H13直接結合是具有挑戰性的，因為只有非常少量的Cu(小于2.5ｗｔ%)可以在形，在室溫下還原α-Fe，直接連接Cu和H13將最有可能以富銅和富鐵材料的交，因為銅基本上不能溶解在鐵中，此外。
根據Cu和H13的熱性質(表2)，H13位置-與銅(17×10ｅｘｐ（6）/°C)相，具有低得多的CTE(10.4×10 ｅｘｐ（6）/，這一事實將在雙材料界面處產生顯著的殘余應力，這將很可能導致開裂，H13工具鋼(H13)是熱加工和冷加工工具應用中最，因為它具有高淬透性、突出的耐磨性以及優異的韌性和抗，模具的常規制造包括從固體退火H13塊中機械加工這些。
隨后熱處理這些部件以獲得所需的高硬度和強度，AM可以為具有非常復雜的幾何形狀和可比質量的自由成，模具/鑄模中需要冷卻通道，因此在使用過程中冷卻劑可以通過通道循環以冷卻模具/，組件的效率和充分冷卻至關重要，因為不充分的冷卻會導致長周期服役時間并引入熱致缺陷，如疲勞和翹曲。
在傳統的制造模式中，冷卻通道是通過鉆孔形成的，因此是直的，導致不均勻的熱傳遞、不均勻的冷卻和熱致應力，據報道，對于Cu-AISI 1013鋼系統，當Cu濃度在5wt %范圍內時。
從沉積物中發現凝固裂紋，殘余應力還會導致Cu-H13界面開裂，在激光加熱和隨后的冷卻循環中，Cu和H13的溫度經歷周期性變化，在加熱階段。
Cu的表面溫度遠高于下襯底的表面溫度，同樣，在冷卻階段，銅的冷卻速度更快，在加熱階段，由于銅的溫度較高，銅的膨脹受到較冷襯底的限制。
導致襯底承受拉伸應力，銅產生壓縮應力，圖1.(a) Cu和(c) D22粉末的SEM圖像，(b) Cu和(d) D22的粒度分布，未完待續，江蘇激光聯盟激光紅歡迎您的持續關注，圖7.(a)Cu-H13 DJ的縱剖面概述圖。
顯示(b)1區、(c)2區和(d)3區結構的顯微圖，當應力超過任一材料的屈服強度時，塑性變形開始發生，材料開始開裂，這項研究表明H13對熱應力誘發的裂紋更敏感，因為裂紋主要分布在基底區域。
在Cu-H13圓柱形芯的熱疲勞試驗中也觀察到了這種，其中裂紋是在當H13涂覆在銅基底上時沉積H13，本研究中使用的材料包括Royal Metal Po，選擇純銅是因為在銅中添加其他元素會顯著降低其熱導率，使用掃描電子顯微鏡對Cu和D22粉末進行表征，每種材料的代表性圖像見圖1，使用ImageJ分析兩種粉末的粒度和分布，分析表明。
銅和D22的平均粒徑分別為110微米和62微米，在退火條件下，基底是AISI H13，3.1.微觀結構表征，圖 7b在靠近雙材料界面的Cu中呈現柱狀晶粒，向上層生長。
這種柱狀晶粒的形成是DED工藝中快速定向凝固的結果，在沉積過程中，激光掃描基底的頂面以產生熔池，當填充材料被輸送到熔池中時，它迅速凝固，當在室溫下的襯底上沉積材料時。
初始的冷卻速率，例如，陳等人報道了在襯底上沉積第一層IN718的冷卻速率，Hejripour等人報告冷卻速率為800 K/s，https://doi.org/10.1016/j。
江蘇激光聯盟導讀：，相反，在隨后的凝固冷卻過程中，Cu的冷卻速度要快得多，因此，Cu經歷收縮，并且其收縮受到基板的限制。
導致基板中的壓縮應力和Cu中的拉伸應力，因此，基底和銅經歷了循環拉伸和壓縮應力，高冷卻速率導致形成與熱量相反生長的柱狀晶粒流向，這種現象通常在許多材料的AM中觀察到，例如鎳基和鈷基合金，區域1中銅的平均晶粒尺寸為寬度為200微米，最大為長度為1000微米。
在打印后續層時，激光-由于銅的高導熱率，產生的熱量被快速轉移到先前沉積的下層，此外，由于H13具有比Cu低得多的導熱率，所以熱量不會迅速消散，因此，二次加熱容易提高Cu再結晶點以上的溫度。
引起晶粒長大，由于非常有限的層擴散，在D22-H13界面經歷了元素含量的急劇轉變，在D22-Cu界面上，檢測到Cu和Ni的逐漸過渡。
表明連續的元素擴散，拉伸試驗表明，Cu-D22-H13 MMS試樣在Cu區斷裂，其形貌表明為韌性斷裂，D22-H13 DJ在D22區域失效，盡管延伸主要發生在H13區域。
Cu-D22-H13 MMS和D22-H13 DJ，表明了強的結合強度，顯微硬度測量觀察到H13表面的硬度由于激光硬化而增，材料硬度在Cu-H13 DJ中迅速下降，但在Cu-D22-H13 mm中逐漸下降，因為D22中的Ni擴散到多層Cu中，熱導率測試表明，與純H13相比。
Cu-D22-H13多晶材料的總熱導率提高了約10，Cu的體積分數可以顯著影響Cu-D22-H13多晶，圖8 (a-b)Cu-H13 DJ在雙材料界面區的，(c)區域A1和(d)區域A2中材料的EDS定量分，在本研究中，設計了三個薄壁MMS試件。
如圖圖 3所示，首先執行Cu和H13 (Cu-H13 DJ)的直接，以強調之前在直接連接過程中發現的問題，之后，D22被引入作為緩沖層以制造Cu-D22-H13 。
D22首先沉積在H13襯底上，隨后，在D22的頂表面上沉積Cu以制造Cu-D22-H1，此外，為了測試D22-H13的結合強度。
還生產了直接接頭(D22-H13DJ(圖.3c)，圖 8a展示了界面區域未蝕刻的Cu-H13 DJ的，觀察到Cu能夠粘附到H13基底上，但是出現了微裂紋，這些裂紋位于界面處，并擴展到H13部分，進一步的分析證實了類似的裂紋分布在整個粘接線上，這些裂紋起始于雙材料界面。
并擴展到基體中垂直于界面的區域，對這些裂縫的測量表明，它們的長度從40微米到70微米不等，這種裂紋是由于凝固裂紋和高殘余應力的綜合作用形成的，高殘余應力是由于銅(17×10ｅｘｐ（6）/-°C。
將Cu直接沉積到H13上可以由于凝固開裂而失效，凝固開裂是與凝固范圍和終點液體的體積有關，兩者都受標稱成分和固化條件的控制，鐵-銅相圖(圖2a)在較寬的溫度范圍內顯示出較大的，因此，Cu-H13 DJ具有較高的凝固開裂敏感性，在銅層中觀察到富鐵顆粒。
在H13截面中觀察到富銅顆粒，如圖8b–9d 中所示的定量分析證明了銅向H13部，圖 8中還報告了銅擴散到鋼基體中的情況，出現這些問題是因為只有非常少量的Cu可以與H13形，在打印第一層Cu時。
一定量的H13被激光熔化以形成熔池，同時，注入的銅被輸送到熔池中并與現有材料混合，在凝固過程中，由于銅幾乎不能與H13混合。
銅從銅-H13溶液中分離出來，產生富銅和富H13材料，在文獻中也觀察到了銅鍍層中的富鐵顆粒現象，例如，在靠近Cu-H13界面的Cu層中發現了H13顆粒，在靠近銅合金鍍層的界面上觀察到SS316 L小球，當選擇用于模具的材料時，需要在高溫下具有一定的強度以保持部件的形狀。
同時具有高導熱性以減少部件的凝固固化時間，這種需求導致了對Cu與H13工具鋼雙金屬結構的研究，利用定向能量沉積實驗裝置，使用了兩種制造方法:在H13上直接沉積Cu和利用D，> 95 wt .% Ni含量)，制造了三種結構:Cu-H13直接接頭(DJ)、Cu，為了表征該結構，進行了以下操作:微觀結構表征、元素分布、拉伸測試、。
將銅直接連接到H13上會導致界面開裂，通過引入D22緩沖層，在H13上成功沉積了無缺陷的銅，連接Cu和H13的另一種解決方案是使用直接層，其作為可溶于Fe和Cu的過渡材料，在當前的研究中，采用鎳作為直接材料，根據鐵鎳相圖 (圖2b)存在混合的fcc(面心立方。
當鐵鎳合金中的鐵含量范圍為40wt%至95wt%，當鎳含量大于60wt%時，鐵鎳合金是由FeNi3相形成，在另一個極端，當Ni含量小于5wt %時，觀察到α-Fe，%，此外。
鎳能與銅形成穩定的固溶體(圖2c)，本研究的目的是研究采用鎳基合金Deloro 22 ，為此目的，使用DED技術進行了兩種類型的實驗，首先，將純銅直接沉積在H13基板上。
并進行檢查以揭示相關問題，之后，通過插入D22緩沖層來研究Cu-D22-H13 M，對制備的MMS的微觀結構、力學性能和熱性能進行了評，這項研究的結果提供了一個替代的解決方案，以解決與使用AM連接純Cu和H13相關的挑戰，成果摘要。
圖 7c顯示了區域2中的微觀結構，該區域呈現柱狀枝晶，Reichardt等人聲稱柱狀枝晶是由先前固化層的，其中已經沉積的材料充當后續層固化的成核位置，銅的頂層(圖 7d)也主要表現為柱狀枝晶，結果還表明。
盡管銅吸收2-3%的紅外激光能量(1.06微米波長，本研究中選擇的DED工藝參數可以成功沉積銅，實現增強冷卻的另一種方法是將具有高導熱系數的材料與，這種雙材料結構可以導致更快的熱傳遞，從而減少生產時間，眾所周知。
銅及其合金具有異常高的熱導率，因此已經進行了一些研究來將銅和H13結合起來，銅和H13的直接連接會遇到問題，因為銅和鐵是不混溶的，例如，Imran等人報道了在鋇銅上沉積H13導致H13層。
這顯著降低了雙材料結構的機械性能，增材制造(AM)已經證明了通過直接粘合不同的材料來，通過中間層或成分漸變層組合不同的材料，直接連接不同的材料會導致多種失效模式，包括開裂、脆性和高水平的殘余應力。
這些通常會發生由于缺乏溶解性、原子結構不匹配或被連，在材料之間的尖銳界面處，因此，開發了在不同金屬之間插入中間層以產生功能梯度材料(，定向能沉積(DED)的AM工藝特別適合構建多材料組。
DED過程可以是粉末供給過程，其導致在運行中改變進入的粉末流的化學成分的能力，這種能力允許DED直接產生連接的結構以提供獨特的功，圖 7a顯示了制造的Cu-H13 DJ的縱剖面圖，在包括Cu-H13界面區域(圖 7b)、中間層(圖。
關于INCONEL 625 技術數據頂刊《AM》：增材制造Cu的內容就介紹到這里！
